检索结果-内蒙古大学图书馆

合金元素Ni/Al对45Si2MnCr2Mo超高强韧钢冲击磨料磨损行为的影响

材料导报 2023年第13期37卷 177-184页

作者：杨明陈晓华王自东王艳林左玲立北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 北京机科国创轻量化科学研究院有限公司北京100083 北京科技大学新金属材料国家重点实验室北京100083

针对不同Ni/Al含量的强塑韧性良好的45Si2MnCr2Mo超高强韧钢,利用MLD-10冲击磨料磨损实验机对其进行了三体磨料磨损实验,系统研究了不同Ni/Al含量对超高强韧钢的磨损失重、硬化层深度以及磨损后表层及亚表层微观形貌的影响,并探讨了磨... 详细信息

针对不同Ni/Al含量的强塑韧性良好的45Si2MnCr2Mo超高强韧钢,利用MLD-10冲击磨料磨损实验机对其进行了三体磨料磨损实验,系统研究了不同Ni/Al含量对超高强韧钢的磨损失重、硬化层深度以及磨损后表层及亚表层微观形貌的影响,并探讨了磨损机理。结果表明:Ni含量为3%时超高强韧钢的耐磨性最好,磨损百分比最低,为0.391%。当加入0.5%的Al后超高强韧钢的耐磨性降低了1.48,磨损百分比增加到0.42%。添加Ni元素能提高超高强韧钢的磨损性能,但当Al和Ni同时添加时反而不利于改善磨损性能。质量失重是由磨料的嵌入及剥落共同体现的。实验钢经冲击磨料磨损实验后表面和次表面区域通过加工硬化得到强化,Ni含量为3%时超高强韧钢拥有最佳的综合磨损后表面硬度、硬化百分比和有效硬化层深度,磨损过程更均匀。超高强韧钢的磨损形式主要为犁沟、剥落、裂纹、嵌入磨粒、犁沟浪花和挤压堆积。

关键词：超高强韧钢冲击磨料磨损磨损行为冲击硬化

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爆炸硬化处理对高锰钢冲击磨料磨损行为的影响

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燕山大学学报 2020年第5期44卷 450-456,464页

作者：刘恒亮郑鑫张福成陈晨中国铁建重工集团股份有限公司道岔分公司湖南株洲412005 燕山大学亚稳材料制备技术与科学国家重点实验室河北秦皇岛066004 燕山大学国家冷轧板带装备及工艺工程技术研究中心河北秦皇岛066004

本研究利用爆炸硬化方法对高锰钢进行不同程度的预硬化处理,测试了水韧处理和爆炸硬化高锰钢的冲击磨料磨损行为。通过对比不同冲击功作用下高锰钢的微观组织、硬度和磨损形貌,分析了不同硬化状态高锰钢的耐磨性。研究结果表明,当冲击功... 详细信息

本研究利用爆炸硬化方法对高锰钢进行不同程度的预硬化处理,测试了水韧处理和爆炸硬化高锰钢的冲击磨料磨损行为。通过对比不同冲击功作用下高锰钢的微观组织、硬度和磨损形貌,分析了不同硬化状态高锰钢的耐磨性。研究结果表明,当冲击功为2 J时,高锰钢冲击试样表面达到饱和硬度值的时间随初始硬度增大而缩短,耐磨性随初始硬度增大而提高。当冲击功为4 J时,不同硬化状态高锰钢冲击试样表面达到饱和硬度值的时间基本相同,爆炸硬化一次处理的高锰钢试样获得了最佳的耐磨性。不同冲击功作用下,高锰钢的耐磨性与高锰钢的初始硬度及硬化过程密切相关。

关键词：高锰钢爆炸硬化冲击磨料磨损耐磨性

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深冷处理后SKD11钢组织与冲击磨料磨损机理研究

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模具工业 2021年第6期47卷 63-67页

作者：陈婷刘长华孙国栋韩洺波高朋九江学院材料科学与工程学院江西九江332005

利用金相显微镜、扫描电子显微镜、硬度计和冲击试验机观察并测试了淬火+深冷处理+回火处理(简称“深冷处理”)后SKD11钢的显微组织、硬度和冲击性能,利用MLD-10型动载荷磨损试验机测试了该工艺下SKD11钢的冲击磨料磨损性能,并对冲击磨... 详细信息

利用金相显微镜、扫描电子显微镜、硬度计和冲击试验机观察并测试了淬火+深冷处理+回火处理(简称“深冷处理”)后SKD11钢的显微组织、硬度和冲击性能,利用MLD-10型动载荷磨损试验机测试了该工艺下SKD11钢的冲击磨料磨损性能,并对冲击磨料磨损的机理进行了分析。研究结果表明:深冷处理后SKD11钢的组织由隐晶马氏体、残余奥氏体和不同种类的碳化物组成,碳化物包括共晶碳化物、未熔碳化物和点状碳化物。深冷处理SKD11钢的硬度为59.2 HRC,无缺口试样的冲击功约为16 J。在冲击磨料磨损试验中,深冷处理的SKD11钢磨损量随磨损时间近似呈线性增加,在所研究的磨损时间内,深冷处理后SKD11钢前期的磨损机理主要为微观切削磨损和多次塑性变形磨损,后期的磨损机理主要为应变疲劳磨损。

关键词： SKD11钢深冷处理显微组织冲击韧性冲击磨料磨损

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冲击磨料磨损过程低合金钢硬化层形成机制的研究

冲击磨料磨损过程低合金钢硬化层形成机制的研究

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第十届中国耐磨材料与铸件年会

作者：李杰陈佳侠张会友李卫暨南大学先进耐磨蚀及功能材料研究院广东广州510632 迁西奥帝爱机械铸造有限公司河北唐山064300

本研究利用SEM、XRD、FIB、TEM等表征手段系统深入的探讨了冲击磨料磨损过程中贝氏体低合金钢硬化层组织的形成机制。研究表明，磨痕亚表面硬化层的维氏硬度较基体层提升了17％。基体组织向硬化层的转变过程主要涉及：(1)板条状组织(基... 详细信息

本研究利用SEM、XRD、FIB、TEM等表征手段系统深入的探讨了冲击磨料磨损过程中贝氏体低合金钢硬化层组织的形成机制。研究表明，磨痕亚表面硬化层的维氏硬度较基体层提升了17％。基体组织向硬化层的转变过程主要涉及：(1)板条状组织(基体)以动态再结晶的方式转变为等轴晶(硬化层)。等轴化过程中，铁素体主要依靠位错的作用，奥氏体则是在孪晶和位错的共同作用下实现的。(2)随着应变的增加，奥氏体转变为马氏体，且等轴晶的晶粒尺寸进一步减小。硬化层硬度的提升是板条状组织等轴纳米化和残余奥氏体向马氏体转变共同作用的结果。

关键词：冲击磨料磨损低合金钢硬化层纳米晶

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ZTAp增强高锰钢复合材料的冲击磨料磨损性能及硬化行为研究

ZTAp增强高锰钢复合材料的冲击磨料磨损性能及硬化行为研究

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作者：王志杰昆明理工大学

学位级别：硕士

冲击磨料磨损在挖掘、采矿及加工等领域是一种非常常见的磨损失效形式。高锰钢是一类广泛使用在冲磨料磨损领域的耐磨材料,但是,工程实践效果发现传统高锰钢由于其在使用初期或者低冲击能量条件下,产生的加工硬化作用较低而导致耐磨性... 详细信息

冲击磨料磨损在挖掘、采矿及加工等领域是一种非常常见的磨损失效形式。高锰钢是一类广泛使用在冲磨料磨损领域的耐磨材料,但是,工程实践效果发现传统高锰钢由于其在使用初期或者低冲击能量条件下,产生的加工硬化作用较低而导致耐磨性能仍有不足。目前,高硬度、高模量的陶瓷/钢铁基耐磨复合材料已经在采矿和加工等领域进行了广泛的使用,并取得了不错的经济效益。其中,由于ZTA（Zr O增韧AlO）陶瓷颗粒具有高硬度、相变增韧和耐高温等各项优异的综合性能而被大量研究和使用。本研究通过重力无压铸渗法制备了工艺简单、性能稳定的大尺寸ZTA陶瓷颗粒增强高锰钢基耐磨复合材料,克服了一直以来毫米级ZTA陶瓷颗粒和高锰钢之间铸渗困难、铸造缺陷多和制备成本高等难题。利用SEM、XRD、纳米压痕、EPMA、EBSD等多种微观表征技术,对复合材料的微观组织及力学性能进行了研究。同时,研究了复合材料在不同冲击功下的冲击磨损性能和高应变速率动态压缩下的力学行为。总之,本研究是依据复合材料在实际生产需求下进行的,对研发和使用新型陶瓷/钢铁基耐磨复合材料具有重要的实际意义。本文得到了如下主要结果:（1）通过铸渗法成功制备了大尺寸ZTAp/高锰钢复合材料,解决了长期以来毫米级ZTAp和高锰钢基体之间铸渗困难、铸造缺陷多等难题。此外,还证明了制备出的复合材料结构完整、无颗粒脱落和未复合等铸造缺陷产生,ZTA颗粒在基体中分布均匀,其体积分数为55.3%。（2）ZTAp/高锰钢复合材料在凝固过程中界面层形成了非晶相（64）。同时,复合材料的微观力学性能表现出:界面层纳米硬度为6 GPa,其稍高于基体,远低于ZTA颗粒,杨氏模量为200 GPa,其明显低于基体和ZTA,界面层可以缓解ZTA颗粒和基体之间产生的不均匀塑性变形。（3）在相同的冲击功下,复合材料和高锰钢基体的体积磨损损失量均随时间的延长而增加。对于不同的冲击功,复合材料的体积磨损损失量随冲击功增大而增加,而基体的体积损失量变化则不明显。当冲击功在2～5 J范围内时,复合材料的相对耐磨性逐渐降低,分别是基体的2.17～0.59倍。此外,复合材料的加工硬化能力均低于基体,同时硬化层的深度随着冲击功的增大而增加。（4）在低冲击功下,复合材料的磨损机制主要以ZTA颗粒内部产生轻微裂纹、基体切削、楔形形成和疲劳剥落为主。在高冲击功时,其磨损机制主要以ZTA颗粒的脱落和基体的犁削为主。（5）在不同应变速率下,随着应变速率的增加,复合材料的屈服强度和压缩强度均随之增加。同时,随着应变速率的不断增大,复合材料的加工硬化现象越明显,应变速率从975s增加到3139s时,其加工硬化率增加了2.7倍以上。此外,复合材料的绝热温升温度随应变速率的增大而逐渐增大,当应变速率从975s升高到3193 s时,温度从322K升高到600K。

关键词： ZTA(ZrO2增韧Al2O3) 高锰钢复合材料冲击磨料磨损加工硬化

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三维互穿构型ZTAp/钢复合材料冲击磨料磨损性能研究

三维互穿构型ZTAp/钢复合材料冲击磨料磨损性能研究

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作者：胥长龙昆明理工大学

学位级别：硕士

传统的金属基复合材料(MMCs)能够有效的提高材料的耐磨性能,但是在冲击磨料磨损的工况下,并不能完全的发挥出MMCs的优势。前人通过对MMCs进行构型设计,研究了复合区具有不同体积分数的三维网络互穿空间结构复合材料,得出了复合区具有50... 详细信息

传统的金属基复合材料(MMCs)能够有效的提高材料的耐磨性能,但是在冲击磨料磨损的工况下,并不能完全的发挥出MMCs的优势。前人通过对MMCs进行构型设计,研究了复合区具有不同体积分数的三维网络互穿空间结构复合材料,得出了复合区具有50%体积分数的构型复合材料磨损率最低,比40Cr纯基体磨损性能提高了21.1%,比ZTA颗粒(p)均匀分布复合材料的磨损性能提高了78.5%。与此同时由于本课题组已经研究了复合区体积分数、热处理方式和有无磨料对构型复合材料冲击磨料磨损性能的影响,但不是很全面,还有复合区基体种类、增强体大小和冲击功大小等一些重要影响因素还没有研究。为了进一步提高构型复合材料的冲击磨料磨损性能,本文选用3D打印和挤压铸造相结合的方法,成功的制备了复合区占整个复合材料50%体积分数的ZTAp增强三维网络互穿空间结构复合材料,简称构型复合材料。所以本文进一步研究了复合区基体种类、增强体大小和冲击功大小对构型复合材料冲击磨料磨损性能的影响。主要通过硬度分析、金相组织观察、XRD组织分析、体积磨损率分析、扫描形貌分析等检测手段对其耐磨性进行了详细的表征,讨论并分析了构型复合材料的磨损机理。当基体区是40Cr材料,通过在复合区基体40Cr的基础上添加Cr含量,研究了复合区基体对构型复合材料冲击磨料磨损性能的影响。研究发现,随着复合区基体Cr含量的增加(2%、5%和15%),碳化物会逐渐变多也会变细,提高了基体中合金元素的固溶量,经过淬火和低温回火后,基体组织主要是由板条状马氏体组成。复合区基体的硬度分别为462.1 HV、543.8 HV和883.7 HV,试样的体积磨损率分别是8.02í10 cm/min、5.31í10cm/min和5.46í10 cm/min。随着复合区基体硬度的升高,复合材料的耐磨性呈先下降再升高的趋势,并不是复合材料的复合区硬度越高,材料的耐磨性越好。这是因为当材料硬度过高时发生了脆性断裂,使材料磨损严重;当硬度适中时,在磨损的过程中,突出的ZTA颗粒就会承受主要的载荷,保护基体,而周围的基体此时也会对ZTA颗粒起到支撑和吸收能量的作用,二者相辅相成,同时复合区的高度也要高于基体区,复合区也会对基体区起到一个抵抗冲击的作用,而基体区也会对复合区起到支撑和吸收能量的作用,这样基体区与复合区也会相辅相成,协同促进,共同改善材料的耐磨性能。对基体区材料是40Cr材质,复合区基体Cr含量是5%的构型复合材料,研究了增强体颗粒大小对构型复合材料冲击磨料磨损性能的影响。当增强体是150目ZTAp的时候,复合区硬度为HBW 580.5,基体区是HBW 520.4,体积磨损率是4.92í10cm/min。当增强体是100目ZTAp的时候,复合区中的硬度是HBW 550.3,基体区是HBW 510.2,其体积磨损率是5.31í10cm/min。因此,150目ZTAp增强的构型复合材料要比由100目ZTAp增强复合材料的耐磨性提高7.34%,因为在单位面积的复合区中,增强体的数目变多,增强体能够阻碍裂纹的扩展和联通,并且粗颗粒破碎要比细颗粒破碎严重,所以由细颗粒增强的复合材料耐磨性要比由粗颗粒增强的复合材料耐磨性好。磨损机制主要是磨料的嵌入、颗粒的破碎和材料的脱落。研究了冲击功大小对复合材料耐磨性的影响。对基体区是40Cr,复合区基体添加5%Cr的构型复合材料,在1.5 J和3.5 J冲击功下,体积磨损率分别是5.31í10cm/min和5.29í10cm/min。在1.5 J冲击功下,陶瓷颗粒破碎较少,磨损主要以磨料对基体的犁沟和切割为主,在3.5 J冲击功下,陶瓷颗粒破碎较多,并且由于构型的作用,提高了复合材料的韧性,从而提高材料的耐磨性,磨损主要以增强颗粒的破碎、磨料的嵌入、磨屑和剥落坑为主。纯基体40Cr材料在1.5 J和3.5 J冲击功下的体积磨损率分别是3.97í10cm/min和4.82í10cm/min,磨损机制主要是裂纹、犁沟、应变疲劳、压入磨料和金属切割。高锰钢基体在1.5 J和3.5 J冲击功下的体积磨损率分别是7.57í10cm/min和4.71í10cm/min,因为高锰钢在高冲击功下发生了严重的塑性变形,塑性变形又导致了加工硬化程度提高,提高了材料的强韧性,所以其耐磨性要比低冲击功下好,其磨损失效机理主要是磨料的嵌入、切割和犁沟。

关键词：构型复合材料基体种类增强体冲击功冲击磨料磨损磨损机理

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ZrO_(2)增韧Al_(2)O_(3)陶瓷颗粒对增强高铬铸铁基复合材料冲击磨料性能影响

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材料工程 2023年第7期51卷 146-154页

作者：张路江董闯闯崔洪亮周谟金王志杰昆明理工大学机电工程学院昆明650500 中国船舶集团公司第七二五研究所河南洛阳471000 昆明理工大学材料科学与工程学院昆明650093

传统的耐磨钢铁材料难以满足现代矿山装备对关键耐磨部件的需求,陶瓷颗粒增强钢铁基耐磨复合材料成为最具良好应用前景的耐磨材料之一。通过预烧结获得不同体积分数及不同颗粒大小的陶瓷预制体,结合铸渗法制备出氧化锆(ZrO_(2))增韧氧化... 详细信息

传统的耐磨钢铁材料难以满足现代矿山装备对关键耐磨部件的需求,陶瓷颗粒增强钢铁基耐磨复合材料成为最具良好应用前景的耐磨材料之一。通过预烧结获得不同体积分数及不同颗粒大小的陶瓷预制体,结合铸渗法制备出氧化锆(ZrO_(2))增韧氧化铝(Al_(2)O_(3))陶瓷颗粒增强高铬铸铁(HCCI)基复合材料。结果表明:随着ZTA(ZrO_(2)增韧Al_(2)O_(3))颗粒体积分数(25%~45%)的增加,ZTA颗粒等效直径(1.7,1.2,0.4 mm)减小,复合材料抗冲击磨损性能随之提高,以颗粒体积分数为45%、等效粒径为0.4 mm时最佳。ZTA p/HCCI复合材料的主要磨损特征是磨损面发生微切削,其主要磨损机制是磨料磨损。

关键词：氧化锆增韧氧化铝高铬铸铁复合材料冲击磨料磨损耐磨性

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空间结构韧化ZTAp/钢复合材料的冲击磨料磨损性能研究

空间结构韧化ZTAp/钢复合材料的冲击磨料磨损性能研究

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作者：唐露昆明理工大学

学位级别：硕士

传统陶瓷颗粒增强金属基复合材料（MMCs）是陶瓷颗粒弥散分布在基体当中,能有效的提高MMCs的三体磨料磨损性能,但是由于本身材料的韧性太低,所以在冲击工况下的磨料磨损性能较差。本文采用挤压铸造的方法制备出三维互穿网络氧化锆增韧... 详细信息

传统陶瓷颗粒增强金属基复合材料（MMCs）是陶瓷颗粒弥散分布在基体当中,能有效的提高MMCs的三体磨料磨损性能,但是由于本身材料的韧性太低,所以在冲击工况下的磨料磨损性能较差。本文采用挤压铸造的方法制备出三维互穿网络氧化锆增韧氧化铝（ZTA）陶瓷（p）颗粒增强40Cr钢基复合材料（空间结构复合材料）,该复合材料由均匀分布ZTAp增强40Cr钢复合材料和40Cr钢两种材料三维网络互穿构成,系统研究了复合材料区（复合区）体积分数、钢基体组织性能及ZTA颗粒/钢界面等因素对空间结构复合材料冲击磨料磨损性能的影响规律,探究了空间结构复合材料的磨损机理。对比研究了复合区体积分数分别为35%、50%、65%的空间结构复合材料、以及40Cr钢、均匀分布ZTAp增强40Cr钢复合材料（均匀分布复合材料）的冲击磨料磨损性能。冲击功为1.5J,磨料为10-20目石英砂。磨损研究表明,随着复合区体积分数的升高,空间结构复合材料磨损率呈现先增加后减小再增加的变化趋势,其中50%体积分数复合材料的冲击磨料磨损率最低,比40Cr纯基体磨损性能提高了21.1%,比ZTAp均匀分布复合材料的磨损性能提高了78.5%。对复合区体积分数为50%的空间结构复合材料进行不同热处理,改变了40Cr钢的组织和硬度,探究了其对复合材料冲击磨料磨损性能的影响。热处理后,分别获得了马氏体基体（522.7HBW）、屈氏体（397.5HBW）、珠光体+铁素体组织（230.3HBW）。随着40Cr钢基体硬度的升高,复合材料磨损率降低。马氏体基体复合材料耐磨性比屈氏体复合材料提高32.8%,比铁素体+珠光体复合材料提高163.6%。据此规律,本文进一步研究了双基体空间结构复合材料的耐磨性,其中,复合区中钢基体变为高碳低铬合金钢,基体区仍为40Cr钢。结果表明,在相同热处理状态下,双基体复合材料的耐磨性比基体区和复合区都为40Cr的空间结构复合材料磨损性能提高了21.6%。因此,钢基体硬度高有利于提高空间结构复合材料耐磨性,而且双基体复合材料耐磨性比单基体高。磨损机理分析表明,在不同复合区体积分数的空间结构复合材料中,随着基体区体积分数升高,复合材料压缩强度和塑性都升高,且基体对冲击能的吸收也大,因此耐磨性有提高趋势;但是,ZTA颗粒抵抗磨料冲击,保护基体的作用有所减弱,因此,复合区体积分数有一个最优值;基体硬度越高,冲击磨料磨损时基体对ZTA颗粒的支撑作用就越强,进而ZTA颗粒对基体的保护作用就增强,抵抗冲击磨料磨损的能力就增加,复合材料的冲击磨料磨料性能越好。对三维互穿空间结构复合材料的冲击磨损（无磨料）性能进行探究,当复合区体积分数为35%、50%和65%时,磨损率分别为4.7x10-3cm3/h、3.4x10-3cm3/h、1.0x10-3cm3/h,随着复合区体积分数的增加,磨损率减小,冲击磨损的失效的主要机制为疲劳磨损。对于不同热处理下的冲击磨损性能,与硬度所对应,基体硬度越高,耐磨性越好。本文的研究结果为耐磨MMCs的结构优化设计和耐磨性的提高提供了理论依据,促进耐磨金属基复合材料的应用向强冲击磨损领域拓展。

关键词：构型复合材料体积分数基体组织双基体冲击磨料磨损

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La_(2)O_(3)添加量对激光熔覆铁基合金涂层显微组织和耐磨性能的影响

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机械工程材料 2024年第4期48卷 63-69页

作者：陈永生叶洲郭岩福建华电电力工程有限公司福州350003 福建华电可门发电有限公司连江350512 华电电力科学研究院有限公司杭州310030

采用激光熔覆技术在35CrMoV钢表面制备添加La_(2)O_(3)质量分数分别为0,0.7%,1.4%,2.0%的铁基合金熔覆层,研究了La_(2)O_(3)含量对其显微组织、物相组成、显微硬度、耐摩擦磨损性能和抗冲击磨料磨损性能的影响。结果表明:未添加La_(2)O_... 详细信息

采用激光熔覆技术在35CrMoV钢表面制备添加La_(2)O_(3)质量分数分别为0,0.7%,1.4%,2.0%的铁基合金熔覆层,研究了La_(2)O_(3)含量对其显微组织、物相组成、显微硬度、耐摩擦磨损性能和抗冲击磨料磨损性能的影响。结果表明:未添加La_(2)O_(3)的熔覆层主要物相为FeCr固溶体和少量Cr_(23)C_(6),添加La_(2)O_(3)后熔覆层中还出现了LaNi_(3),当La_(2)O_(3)质量分数为1.4%时熔覆层与基体界面平整,冶金结合良好,组织细小且均匀;随着La_(2)O_(3)质量分数增加,熔覆层显微硬度先增大后减小,耐摩擦磨损性能和抗冲击磨料磨损性能先提高后降低,当La_(2)O_(3)质量分数为1.4%,耐磨性能最好,此时熔覆层的摩擦磨损机制由未添加La_(2)O_(3)时的严重黏着磨损变为轻度犁削磨损,冲击磨料磨损表面的犁沟和凹凸不平消失,表面趋于平整。

关键词：激光熔覆 La_(2)O_(3) 铁基合金熔覆层组织物相硬度摩擦磨损冲击磨料磨损

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基体对ZTA_(p)/钢基复合材料磨损性能的影响

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热加工工艺 2024年第17期53卷 84-88页

作者：龚文豪卢德宏胥长龙昆明理工大学材料科学与工程学院云南昆明650093

研究不同基体成分对空间结构复合材料冲击磨料磨损性能的影响。采用挤压铸造法制备复合区内基体Cr含量不同的空间结构ZTA_(p)/40Cr钢基复合材料,经850℃淬火及200℃低温回火,进行冲击磨料磨损试验,并和纯高锰钢进行比较。结果表明:复合... 详细信息

研究不同基体成分对空间结构复合材料冲击磨料磨损性能的影响。采用挤压铸造法制备复合区内基体Cr含量不同的空间结构ZTA_(p)/40Cr钢基复合材料,经850℃淬火及200℃低温回火,进行冲击磨料磨损试验,并和纯高锰钢进行比较。结果表明:复合区中基体Cr含量由2wt%、5wt%、15wt%逐渐升高时,复合材料的体积磨损率分别为8.02×10-4、5.37×10-4、5.46×10-4 cm3/min,趋势为先降低,然后趋于稳定。而高锰钢体积磨损率则为7.57×10-4 cm3/min,因此,含5wt%Cr复合材料耐磨性比高锰钢提高了41%。分析表明:具有一定Cr含量的ZTA_(p)/40Cr钢基复合材料磨损机制主要为磨料磨损,强韧适中的基体能保证良好的支撑和吸能,与增强相互相协同,使得复合材料的耐磨性提高。

关键词：冲击磨料磨损钢基复合材料挤压铸造基体成分

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