检索结果-内蒙古大学图书馆

稀有金属材料与工程 2022年第11期51卷 4137-4145页

作者：刘莹莹李嘉懿郭文虎张君彦翟江波西安建筑科技大学冶金工程学院陕西西安710055 陕西宏远航空锻造有限责任公司陕西咸阳713800

采用实验和有限元模拟相结合的方法,研究了经连续变断面循环挤压制备的细晶TC4钛合金热加工过程中的动态再结晶(DRX)行为。通过实验得到的真应力-真应变曲线,建立了细晶TC4钛合金的临界应变模型和DRX动力学模型,并基于所建立的DRX模型,... 详细信息

采用实验和有限元模拟相结合的方法,研究了经连续变断面循环挤压制备的细晶TC4钛合金热加工过程中的动态再结晶(DRX)行为。通过实验得到的真应力-真应变曲线,建立了细晶TC4钛合金的临界应变模型和DRX动力学模型,并基于所建立的DRX模型,采用DEFORM-3D软件对其热压缩过程进行了模拟。结果表明:热压缩工艺参数对细晶TC4合金的DRX行为有显著影响;随着变形温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶的体积分数(XDRX)及其晶粒尺寸均增大;随着应变的增大,变形区的等效应变和区域范围均增大;合金变形时,XDRX的实验值与其模拟值的相关性为0.9762,表明所建立的模型具有较高的精度。

关键词：连续变断面循环挤压细晶TC4钛合金有限元模拟临界应变模型动态再结晶模型

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镍基617合金动态再结晶微观组织演变与预测

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材料工程 2018年第6期46卷 80-87页

作者：朱怀沈聂义宏赵帅王宝忠中国第一重型机械集团天津重型装备工程研究有限公司天津300457

通过Gleeble-3500热模拟试验机对镍基617合金进行等温压缩热变形实验,分析617合金在不同变形条件下各变形参数影响动态再结晶微观组织演变的规律。在对应力应变曲线及金相组织照片等实验数据计算分析的基础上,建立617合金动态再结晶模型... 详细信息

通过Gleeble-3500热模拟试验机对镍基617合金进行等温压缩热变形实验,分析617合金在不同变形条件下各变形参数影响动态再结晶微观组织演变的规律。在对应力应变曲线及金相组织照片等实验数据计算分析的基础上,建立617合金动态再结晶模型,并将其导入有限元软件Deform-3D中,对617合金锻造工艺实验中晶粒组织演化进行数值模拟。结果表明:计算结果与实验结果相吻合,基本实现了变形过程微观组织的预测控制,验证了模型的准确性。

关键词：镍基617合金先进超超临界动态再结晶模型微观组织演变数值模拟

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基于Al-Cu-Li合金流变行为的动态再结晶动力学与形核机制

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中国有色金属学报 2016年第2期26卷 365-374页

作者：杨胜利沈健闫晓东李锡武孙宝庆毛柏平北京有色金属研究总院有色金属材料制备加工国家重点实验室北京100088 北京有色金属研究总院有色金属加工中心北京100088

对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,... 详细信息

对Al-Cu-Li合金进行温度300~500℃、应变速率0.001~10s^(-1)的等温热压缩,分析合金的流变行为:结合TEM和EBSD研究合金热变形过程中的组织演变。结果表明:合金流变曲线分为3个阶段:加工硬化阶段、过渡阶段和稳态变形阶段;变形温度越高,流变应力达到动态平衡所需应变量越小。基于应变硬化率(θ)与流变应力(σ)之间的关系,确定动态再结晶的临界应变(ε_c);不同热变形条件下的临界应变(ε_c)与峰值应变(ε_p)之比为0.30342~0.92828;临界应力(σ_c)与峰值应变(σ_p)之比为0.88492~0.99782。引入最大软化率应变(ε~*)和中间变量Z/A,建立ε_c和ε~*与Z/A的关系表达式。构建Al-Cu-Li合金动态再结晶动力学模型,模型表明,温度越高或应变速率越低,越有利于促进动态再结晶分数的增加;显微组织分析结果与模型预测规律一致。Al-Cu-Li合金动态再结晶形核机制主要为晶界突出形核机制、亚晶合并长大机制以及粒子促进形核机制,随温度升高和应变速率的降低,晶内亚晶合并长大机制得到加强。

关键词： Al-Cu-Li合金临界应变动态再结晶模型再结晶形核机制

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6082铝合金热变形过程中的动态再结晶行为

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中国有色金属学报 2020年第6期30卷 1230-1237页

作者：徐振宇胡道春金华职业技术学院机电工程学院金华321007 南京工业职业技术学院工程技术实训中心南京210023 金华职业技术学院汪卫华院士专家工作站金华321007 江苏省精密制造工程技术研究开发中心南京210023

借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧... 详细信息

借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧密相关。在ln Z=24.9014(723 K,0.1 s^−1)热压缩时,动态再结晶体积分数最高,为38.6%。应用加工硬化率确定了动态再结晶初始临界应变,建立临界应变与Z参数之间的定量关系,得到动态再结晶临界应变方程。结合EBSD分析测试结果建立6082铝合金动态再结晶动力学模型。微观组织分析发现,原始晶粒内形成的亚晶结构随着变形的进行持续吸收位错,其取向差不断增大至大角度晶界,从而形成新的再结晶晶粒。在原始晶界附近通过亚晶界迁移引起亚晶粗化,使其小角度晶界形成大角度晶界的连续动态再结晶是其动态再结晶的主要机制。

关键词： 6082铝合金动态再结晶模型 Zener-Hollomon参数连续动态再结晶

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CSP轧制DC04深冲钢时的动态再结晶研究

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热加工工艺 2012年第24期41卷 43-45,49页

作者：张勇福魏远征李书黎谭佳梅杨晶晶宋述鹏吴润武汉科技大学材料与冶金学院湖北武汉430081 武汉钢铁集团公司湖北武汉430083

利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8... 详细信息

利用Gleeble-1500热模拟试验机对DC04系列深冲钢进行了单道次压缩试验,得到该钢种连铸坯在进行CSP轧制时高温变形过程中的真应力-应变曲线,通过回归分析得到其动态再结晶数学模型为:Z=ε觶exp(194.021RT);动态再结晶的判定条件分别为Z=8.817×107exp(15.736εc)、Z=8.009×107exp(9.928εs)。在此基础上建立动态再结晶的三维模型图,利用该模型图可有效避免轧制时产生的混晶现象。

关键词： CSP DC04深冲钢动态再结晶模型混晶现象

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AZ80A镁合金动态再结晶研究

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热加工工艺 2011年第24期40卷 82-84,88页

作者：杨永顺杨明郭俊卿河南科技大学材料科学与工程学院河南省有色金属材料科学与加工技术重点实验室河南洛阳471003

利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲... 详细信息

利用Gleeble-1500型热模拟机,在应变速率为0.01～1s-1、变形温度为593～653K的变形条件下,对AZ80A镁合金进行等温压缩试验。结果表明:在较高变形温度或者较低应变速率时,AZ80A镁合金更易发生动态再结晶;根据热模拟试验所得的流动应力曲线确定了AZ80A镁合金的动态再结晶临界条件,并通过动力学分析并建立了该合金的动态再结晶模型,可为该合金组织模拟技术提供理论依据。

关键词： AZ80A镁合金动态再结晶临界条件动态再结晶模型

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H156热作模具钢动态再结晶的实验与数值模拟研究

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锻压技术 2023年第1期48卷 245-252页

作者：杜帅李颖李敏何文武太原科技大学材料科学与工程学院山西太原030024

通过Gleeb-1500D热模拟机,对H156热作模具钢进行单道次热压缩实验。实验中,变形温度控制在850~1220℃,应变速率控制在0.001~1 s^(-1),真应变为0.7。通过采集数据获得真应力-真应变曲线,得出流变应力与热变形参数之间的数学关系,建立了... 详细信息

通过Gleeb-1500D热模拟机,对H156热作模具钢进行单道次热压缩实验。实验中,变形温度控制在850~1220℃,应变速率控制在0.001~1 s^(-1),真应变为0.7。通过采集数据获得真应力-真应变曲线,得出流变应力与热变形参数之间的数学关系,建立了动态再结晶模型,并借助光学显微镜对不同热变形参数下实验样品的微观组织进行观察分析,建立了晶粒尺寸模型。通过DEFORM-3D有限元软件对H156热作模具钢的动态再结晶行为进行模拟,探究热变形参数对实验材料动态再结晶(DRX)行为的影响。结果表明:随着变形温度的增加,DRX体积分数增加,DRX晶粒分布越均匀;较大的应变速率会导致变形时间缩短,DRX区域减小,细小晶粒缺少充足的时间发生形核长大。因此,提高变形温度、降低应变速率有助于动态再结晶的完成。数值模拟结果与实验结果较吻合,验证了模型的准确性。

关键词： H156热作模具钢动态再结晶模型微观组织变形温度应变速率

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大型环形件用2219铝合金的动态再结晶行为

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机械工程材料 2021年第8期45卷 37-44页

作者：邹杰彭文飞陈镇扬宁波大学机械工程与力学学院浙江省零件轧制成形技术研究重点实验室宁波315211

选用Gleeble-3500型热模拟试验机在变形温度330~450℃、应变速率10^(-2)\~10 s^(-1)、压缩变形量60%条件下对2219铝合金进行热压缩试验,研究了其在热变形过程中的动态再结晶行为;通过对试验数据进行分析拟合,建立了以Z参数表示的热变形... 详细信息

选用Gleeble-3500型热模拟试验机在变形温度330~450℃、应变速率10^(-2)\~10 s^(-1)、压缩变形量60%条件下对2219铝合金进行热压缩试验,研究了其在热变形过程中的动态再结晶行为;通过对试验数据进行分析拟合,建立了以Z参数表示的热变形特征参数模型,基于改进Avrami方程的动态再结晶动力学模型以及以变形温度、应变速率表示的再结晶晶粒尺寸模型。结果表明:在低应变速率和高变形温度下,2219铝合金更易于发生动态再结晶;根据动态再结晶动力学模型,最佳热加工条件为应变速率0.1 s^(-1)、温度360℃,此时2219铝合金的动态再结晶程度最高;动态再结晶晶粒尺寸模型预测精度较高,线性相关系数达0.95。

关键词： 2219铝合金动态再结晶模型热压缩晶粒尺寸

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GH3028镍基合金的热变形动态再结晶及微观组织演变

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精密成形工程 2022年第8期14卷 73-79页

作者：徐翔民王占林黄河水利职业技术学院河南开封475004 开封技师学院河南开封475000

目的研究GH3028镍基合金动态再结晶过程中的晶粒尺寸变化情况,明晰微观组织形貌的演变规律。方法利用DST3000PC型动态热模拟实验机,在温度为1050~1300℃、应变速率为1×10^(-3)~1×10^(-1) s^(-1)、最大应变量为58%的条件下对GH... 详细信息

目的研究GH3028镍基合金动态再结晶过程中的晶粒尺寸变化情况,明晰微观组织形貌的演变规律。方法利用DST3000PC型动态热模拟实验机,在温度为1050~1300℃、应变速率为1×10^(-3)~1×10^(-1) s^(-1)、最大应变量为58%的条件下对GH3028镍基合金进行热压缩实验,通过构建动态再结晶和晶粒尺寸演变数值计算模型并结合实验进行验证。结果峰值应力随温度的上升而有所下降,在1050~1300℃温度范围内,温度越高,合金试样越容易趋于稳态,动态再结晶特点越为明显。通过对实验数据进行优化和拟合,根据峰值应力值计算出热变形激活能Q为516 kJ/mol,进而求解出热变形方程。建立动态再结晶模型及晶粒尺寸模型,观察动态再结晶过程中的微观组织,发现当温度、应变速率不变时,动态再结晶的体积分数随应变量的增大而增大。温度的提升会显著增大动态再结晶体积分数和动态再结晶晶粒尺寸。晶粒尺寸受温度和应变速率的双重影响逐渐趋于稳态变化。结论通过对模型预测值与实际实验数据进行对比,发现该模型可以实现对晶粒尺寸变化的预测,模型预测平均晶粒尺寸与实验平均晶粒尺寸的相对误差为2.36%,说明该模型对动态再结晶晶粒尺寸的控制具有指导意义。

关键词： GH3028镍基合金热变形动态再结晶模型晶粒尺寸演变本构方程微观组织变化

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马氏体不锈钢Z2CN131动态再结晶行为研究

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热加工工艺 2018年第14期47卷 75-79页

作者：孙利钢上海电机学院机械学院

使用Gleeble-1500热模拟力学实验机研究了不同变形温度、应变速率对Z2CN131马氏体不锈钢流变应力的影响。结果表明：Z2CN131马氏体不锈钢在低的应变速率（0.01 s-1）、高的变形温度（1050、1150℃）时发生动态再结晶;在lnθ-ε曲线图出... 详细信息

使用Gleeble-1500热模拟力学实验机研究了不同变形温度、应变速率对Z2CN131马氏体不锈钢流变应力的影响。结果表明：Z2CN131马氏体不锈钢在低的应变速率（0.01 s-1）、高的变形温度（1050、1150℃）时发生动态再结晶;在lnθ-ε曲线图出现的拐点,-坠lnθ/坠ε-ε曲线图上出现的极小值点,所对应的应变为动态再结晶的临界条件,由此可确定动态再结晶临界应变。基于Avrami方程建立了Z2CN131马氏体不锈钢的再结晶模型。

关键词： Z2CN131马氏体不锈钢热模拟应力-应变曲线动态再结晶模型

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