检索结果-内蒙古大学图书馆

武汉大学学报（信息科学版） 2012年第5期37卷 602-605,609页

作者：罗三明杨国华李陶袁油新中国地震局第一监测中心武汉大学卫星导航定位技术研究中心武汉市珞喻路129号430079

采用双轨处理模式对8景ENVISAT降轨数据进行永久散射体(PS)时间序列处理,获得了2009年4月6日意大利拉奎拉(L’Aquila)Mw 6.3级地震区域的PS时序差分干涉图和形变场。结合Delaunay三角形剖分算法对破裂区的形变过程进行数值分析,结果表明... 详细信息

采用双轨处理模式对8景ENVISAT降轨数据进行永久散射体(PS)时间序列处理,获得了2009年4月6日意大利拉奎拉(L’Aquila)Mw 6.3级地震区域的PS时序差分干涉图和形变场。结合Delaunay三角形剖分算法对破裂区的形变过程进行数值分析,结果表明:①本次地震变形最强烈、地表破裂发生的区域是一个地势相对较低的椭圆形洼地。破裂主要沿震中的东南方向传播,面积约22×14km2,方向约135°。②地震产生的形变量集中在破裂区,主要在震时及震后形成,位移场视线向下沉量达150mm。③破裂区位移场数值分析表明,本文提出的数据处理策略较完整地揭示了此次地震位移场变化的全过程,在8景雷达数据所跨时间段内,震前2008年4月与2009年2月两景资料显示,研究区位移场变化不明显,2009年2月至震后的2009年4月的图像显示,震中区形变场快速变化,沉降量达130mm;6～7月,形变场的沉降速度明显减缓,8月30日最后一景资料显示,沉降速度出现加速,破裂区总下沉量达150mm。

关键词： PSInSAR 时间序列拉奎拉地震形变过程沉降量

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HDPE/LDPE共混物形变过程中的结构变化及机理

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高等学校化学学报 1998年第2期19卷 328-329页

作者：赵勇杨德才 A.S.Vaughan 中国科学院长春应用化学研究所高分子物理开放实验室 Reading大学Thomson物理实验室

聚合物熔体结晶由于链缠结等因素的影响，其形态结构非常复杂，这给研究结晶聚合物的微观结构，特别是聚合物在拉伸过程中的形态变化带来很大困难．本文将高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ）两种不相容的组分进行共混... 详细信息

聚合物熔体结晶由于链缠结等因素的影响，其形态结构非常复杂，这给研究结晶聚合物的微观结构，特别是聚合物在拉伸过程中的形态变化带来很大困难．本文将高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ）两种不相容的组分进行共混，使少量ＨＤＰＥ分散在ＬＤＰＥ中，...

关键词： HDPE LDPE 共混物形态结构形变过程

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形变过程钒对中锰钢组织和力学性能的影响

形变过程钒对中锰钢组织和力学性能的影响

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作者：吕玮兰州理工大学

学位级别：硕士

随着汽车行业的发展,汽车在改善人们的生产和生活方式的同时,也给环境带来了巨大的压力。这就迫使汽车行业向着轻量化、安全化的方向发展。目前,汽车钢的发展主要经历了三个阶段,以无间隙原子(Interstitial Free Steel,IF)钢和双相(Dual... 详细信息

随着汽车行业的发展,汽车在改善人们的生产和生活方式的同时,也给环境带来了巨大的压力。这就迫使汽车行业向着轻量化、安全化的方向发展。目前,汽车钢的发展主要经历了三个阶段,以无间隙原子(Interstitial Free Steel,IF)钢和双相(Dual Phase Steel,DP)钢为主要代表的第一代先进高强汽车用钢,其基体主要为铁素体,强塑积一般不超过20 GPa·%。然而其综合性能较低而无法满足汽车工业对汽车轻量化和安全性的双重要求。以孪晶诱发塑性(Twinning Induced Plasticity Steel,TWIP)钢、轻质诱发塑性(Lightweight Induced Plasticity Steel,L-IP)钢和奥氏体不锈钢为代表的第二代先进高强汽车用钢,其强塑积可达到50GPa·%以上,并具备非常好的碰撞吸收能力和成型性能,但由于其大量合金元素的添加使其生产成本提高而限制了第二代汽车钢在汽车企业中的推广使用。近年来,Mn含量为3%～12%的中锰钢为代表的第三代先进高强汽车用钢,由于其较好的综合力学性能而成为人们研究的重点,该钢种在降低生产成本的同时还能满足汽车用钢对性能的要求。钒是钢中重要的微合金化元素之一,在钢中会形成钒的化合物,并以第二相的形式析出,通过沉淀强化和细晶强化提高钢的力学性能。目前,国内外对中锰钢的研究主要集中在Mn、Al、Si等元素的强化机制及热处理工艺的研究,但V对中锰钢组织和力学性能的影响规律较少,特别是在不同变形工艺条件下,V对中锰钢组织和力学性能的影响规律尚未见报道。为此,本文在7Mn钢的基础上,通过向其中添加不同含量的V元素,探究不同V添加量对中锰钢组织和力学性能的影响规律。所开展的研究工作及所获得的主要结论如下: (1)在传统7Mn钢的基础上,添加不同含量的微合金元素V,设计实验钢成分为7Mn-0.19C-1.2Al-(0.1/0.2/0.3/0.7/1.0)V,实验钢经热轧后在650℃下退火1h后淬火,通过显微组织观察发现其组织由铁素体、奥氏体和马氏体组成。当V添加量为0.3%时,实验钢可获得最佳综合力学性能,其抗拉强度可达1253.48 MPa,断后延伸率为24.72%,强塑积为30.99 GPa·%。 (2)实验钢经温轧后在650℃下退火1h后淬火,组织由铁素体、奥氏体和马氏体组成。与热轧钢相比,温轧钢组织由板条状和等轴状晶粒组成,随着V含量的增加,实验钢组织逐渐变细变小,这是因为钒的第二相析出并钉扎晶界,阻止了晶粒的长大。当V添加量为0.2%时,实验钢力学性能最好,其抗拉强度为1305.54 MPa,延伸率为32.08%,强塑积为41.88 GPa·%。 (3)实验钢经冷轧后在650℃下退火30 min后空冷,组织由铁素体、奥氏体和马氏体组成。当V含量为0.3%时,实验钢的屈服强度为993.96 MPa,抗拉强度为1164.56 MPa,延伸率为37.55%,强塑积为43.73 GPa·%。与热轧钢相比,冷轧钢发生了再结晶,细小的再结晶晶粒进一步提升了冷轧钢的综合力学性能。

关键词：中锰TRIP钢 V微合金化形变过程组织演变

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高速形变过程中运动螺位错的声子产生与能量局域

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高压物理学报 1989年第3期3卷 181-186页

作者：董连科王克钢中国科学院金属研究所成都科技大学应用物理研究所

从量子力学观点出发,研究了运动螺位错产生的声子场。结果证明了位错运动产生点阵微扰,使得在滑移面附近产生声子,声子的能量局域在这些平面里,使这些区域的温度升高,而成为热点。最后,考查了声子能谱,发现它是非波尔兹曼分布。

关键词：声子场形变过程能量局域位错

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低碳钢过冷奥氏体形变过程组织演变机制

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北京科技大学学报 2002年第2期24卷 97-102页

作者：齐俊杰杨王玥孙祖庆北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 新金属材料国家重点实验室北京100083

低碳钢过冷奥氏体形变过程将发生形变强化相变及铁素体的动态再结晶，导致晶粒超细化．与未形变的过冷奥氏体等温转变相比，形变极大地促进了奥氏体向铁素体的转变，使铁素体形核率急剧升高，铁素体晶粒尺寸显著降低．形变强化相变是... 详细信息

低碳钢过冷奥氏体形变过程将发生形变强化相变及铁素体的动态再结晶，导致晶粒超细化．与未形变的过冷奥氏体等温转变相比，形变极大地促进了奥氏体向铁素体的转变，使铁素体形核率急剧升高，铁素体晶粒尺寸显著降低．形变强化相变是一以形核为主的过程．在形变后期，当形变强化相变铁素体转变基本完成后，将发生铁素体的动态回复和动态再结晶．比较不同应变速率对组织演变影响的结果表明，应变速率较低条件下，易形成铁素体与第２组织层状分布的条带特征；应变速率较高时，组织的条带特征不显著．

关键词：低碳钢过冷奥氏体形变过程组织演变机制晶粒细化

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基于SB-DInSAR时间序列探测地震形变过程的研究

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大地测量与地球动力学 2011年第6期31卷 15-19页

作者：罗三明杨国华董运洪韩月萍李陶袁油新中国地震局第一监测中心天津300180 武汉大学卫星导航定位技术研究中心武汉430079

对2009年4月6日意大利拉奎拉6.3级地震9景ENVISAT重轨单视复数据采用双轨模式进行小基线(SB)干涉处理,获得了此次地震的SB-DInSAR时间序列干涉图、位移场以及位移速度场。结果表明:1)地震位移场形变过程为由震前的缓慢变化到震后的加速... 详细信息

对2009年4月6日意大利拉奎拉6.3级地震9景ENVISAT重轨单视复数据采用双轨模式进行小基线(SB)干涉处理,获得了此次地震的SB-DInSAR时间序列干涉图、位移场以及位移速度场。结果表明:1)地震位移场形变过程为由震前的缓慢变化到震后的加速运动,速度明显由慢到快;2)震中以西为大面积隆起区,最大隆起量为140 mm;震中以东为大面积下沉区域,但形变集中在破裂区,主要在发震过程及震后形成,最大沉降量达185mm;3)地震产生的破裂主要沿震中的东南方向传播,集中在约13.4 km×7.6 km、方向约135°的椭圆形区域内。

关键词： SB-DInSAR 时间序列拉奎拉地震雷达干涉形变过程

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薄带连铸界面热流研究以及钢带相变与形变过程的原位观察

薄带连铸界面热流研究以及钢带相变与形变过程的原位观察

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作者：梁高飞上海交通大学

学位级别：博士

本文设计了可模拟薄带连铸钢液·铸辊传热的试验装置，尝试研究钢液·铜辊之间的界面热流规律；利用共焦激光扫描显微镜(confocal scanninglaser microscope，CSLM)原位研究AISI304不锈钢加热与冷却过程中相变行为、高温铁素体... 详细信息

本文设计了可模拟薄带连铸钢液·铸辊传热的试验装置，尝试研究钢液·铜辊之间的界面热流规律；利用共焦激光扫描显微镜(confocal scanninglaser microscope，CSLM)原位研究AISI304不锈钢加热与冷却过程中相变行为、高温铁素体(d)、奥氏体(γ)的生长及其相互转变、d对夹杂运动行为的影响、硅钢固态相变d←→γ←→铁素体(a)、奥氏体高锰TWIP钢应变诱导孪晶等过程。\n 设计了两种测量界面热流规律的装置：铜块系统、铜片系统。结果表明，试验中需精确控制插入深度和接触时间，铜块系统可定性研究钢液．铸辊界面的瞬态热流，不同钢种之间界面热流差异较大，而过热度对界面热流影响很小；铜片系统可用集总参数法处理温度数据，以此计算钢液-铜基底界面热流密度，结果对宝钢薄带连铸中试平台具有可移植性，从而建立了薄带连铸界面热流分布模型。热流沿界面可分为三个阶段：(1)液态接触，界面热流密度非常大，并保持相对恒定值；(2)凝固阶段，热流密度随着时间快速下降；(3)凝固壳生长阶段，随着时间延长，热流密度呈轻微下降趋势。定量给出了各阶段的界面热流密度。\n 在此基础上，仿真研究了双辊薄带连铸过程的流场和温度场，结合对三角熔池组织的分析表明，熔池下部存在两个涡流区，这是双辊薄带连铸过程的典型特征；决定了薄带组织具有以下特点：(1)沿界面凝固壳生长存在一临界点。(2)“三明治”结构。(3)反偏析区；两侧液位轻微的浮动对Kiss点有较大影响，导致凝固壳生长不对称。\n CSLM原位观察发现，AISI304不锈钢升温过程中，1300～1400℃之间 d相在γ晶界处优先形核，而d相在γ晶粒内瞬态大量形成一般需在1410℃以上；提高升温速率有利于d晶粒细化，促使d相生长平界面失稳并出现二次枝晶；d相析出时以非小平面为主，另可见少量的小平面d晶体；随着相变进行，小平面状d相呈现出边缘钝化、向非小平面转变的趋势；d相对其附近的央杂表现出较强的吸附作用；夹杂多在d-L界面处聚集、自球化，d相吸附提供了夹杂去除的潜在手段。 AISI304不锈钢凝固过程中，在一定的过冷度下，试验钢自由表面总可以观察到胞状d相。固液界面呈现指状而非小平面，γ相形成是由于Ni元素在凝固过程中的富集所致。在7.5℃/min的冷速下d晶粒可能合并，当冷速达到150℃/min时可观察到d枝晶在自由表面处形成。当凝固速率从7.5℃/min增加到150℃/min时，d晶粒尺寸从120μm减小至20～80μm，同时γ相体积分数增加。\n d→γ相变过程中，γ相优先在d晶界处形成；冷却速率影响γ相的生长形态，典型形态分为块状、圆形、树枝状等三类；“游离”γ枝晶发生粗化，并可能和周围的γ枝晶聚合；相同冷却条件下，d晶界处的γ枝晶聚合程度明显高于d晶粒内部；二次枝晶在冷却过程中粗化，并竞争生长。\n 对低硅钢固态相变过程观察发现，随着升温速率提高，a→γ、γ→d相变开始温度逐渐提高；降温时d→γ、γ→a相变开始温度与降温速率的关系也呈类似规律；随着升温最大值提高，γ→a相变温度区间下降。\n 应变诱导孪晶是TWIP钢的本征效应。CSLM观察表明，孪晶诱导应变阀值对应变速率不敏感，均为4.

关键词：薄带连铸界面热流钢带相变形变过程

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高强塑性中锰钢形变过程组织演变及力学性能研究

高强塑性中锰钢形变过程组织演变及力学性能研究

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作者：余海存东北大学

学位级别：博士

随着汽车工业的不断发展,对汽车钢的综合性能要求越来越高。目前对汽车用钢的要求主要集中在节能减排和碰撞安全性。具有15±10 GPa·%强塑积的第一代汽车用钢代表钢种-无间隙原子IF钢(Interstitial Free,无间隙)和双相钢,其因... 详细信息

随着汽车工业的不断发展,对汽车钢的综合性能要求越来越高。目前对汽车用钢的要求主要集中在节能减排和碰撞安全性。具有15±10 GPa·%强塑积的第一代汽车用钢代表钢种-无间隙原子IF钢(Interstitial Free,无间隙)和双相钢,其因综合力学性能相对较低,已经不能满足汽车用钢的要求。而以奥氏体为基体的第二代汽车用钢,其强塑积虽可达到60±10GPa·%,但因其大量的合金添加使得制造成本太高,难以广泛应用。近年来,Mn含量为4%～12%的中锰钢,因其具有较好的强塑积(≥30 GPa·%)和较低的生产成本,并且能够满足节能环保及碰撞安全性的要求,被视为具有很好发展前景的第三代汽车用钢。 V-Ti是重要的微合金钢强化元素,其可通过沉淀强化和细晶强化显著提高钢的力学性能。目前,国内外已开发的第三代中锰系列汽车钢,其均主要研究Mn、Al等元素的强化机制,均未考虑V-Ti对第三代中锰汽车钢性能的影响作用及机制,特别是V-Ti对中锰钢在热轧、冷轧及温轧等变形过程中组织演变和力学性能等作用研究尚未见报道。为此,本文将在传统Mn含量为6%的中锰钢基础上,通过向其中添加V-Ti元素,探究V-Ti元素对其组织和力学性能的影响规律,这项工作对完善和发展第三代中锰汽车钢的合金化理论具有实际意义。此外,目前已开发的第三代中锰汽车钢中,Al和Si是其主要合金元素,体现为高Si(1%～3%)、高Al(1%～7%)特征。然而,较高含量的Al和Si加入中锰钢虽可促使C元素扩散进入奥氏体和减小钢的密度,起到轻量化作用,但过高的Al含量会导致浇注过程水口结瘤与铸坯表面产生严重的裂纹缺陷等难题,过高的Si含量亦易导致热轧过程钢板表面形成氧化膜,降低钢板涂镀性能,造成巨大的生产难度。为此,本文将在上述经V-Ti强化的中锰钢基础上,探究低Al、低Si的条件下钢组织及其性能的演变机制,从而获得较低Al、Si含量的第三代中锰V-Ti合金强化汽车用钢。此外,在上述基础上,为了提高中锰钢奥氏体稳定性,对晶粒尺寸、形貌、化学成分等对中锰奥氏体稳定性的影响因素也进行了较深入研究。所开展的研究工作及获得的主要结论如下: (1)在6Mn钢基础上,添加V-Ti合金元素,配比Fe-6Mn-0.12C-1.7Al-0.07V-0.05Ti(6Mn-V-Ti钢)钢,6Mn和6Mn-V-Ti钢在热轧后经650℃淬火,200℃回火后,组织均由铁素体和奥氏体组成,6Mn-V-Ti钢可获得1070MPa的抗拉强度,36.3%的总延伸率和780MPa的屈服强度。这一结果表明,V-Ti的添加提高了实验钢的抗拉强度和屈服强度,但延伸率有所下降,这是因为V-Ti易于和奥氏体中C结合,从而降低了奥氏体的稳定性和试样的延伸率。 (2)6Mn和6Mn-V-Ti钢通过冷轧及650℃淬火,200℃回火后组织均由α铁素体、δ铁素体和奥氏体组成,与热轧钢相比,冷轧钢具有更加细小均匀的等轴晶,这是由于冷轧板在650℃淬火时发生了再结晶,大量细小的再结晶晶粒进一步提升了冷轧钢的力学性能,使热轧态6Mn-V-Ti钢的屈服强度从780 MPa提高到冷轧态的870 MPa。此外,在冷轧过程中发现V-Ti元素易发生形变诱导析出,析出产生的(V-Ti)C/N粒子可钉扎奥氏体晶界起到细晶强化的作用。 (3)6Mn和6Mn-V-Ti钢在650℃采用多道次温轧和热处理后,组织均由α铁素体、δ铁素体和奥氏体组成,其中奥氏体由长条形和等轴状晶粒组成,铁素体形貌介于热轧态和冷轧态之间。通过拉伸试验发现,6Mn和6Mn-V-Ti钢分别获得了 805 MPa 和 935 MPa 的抗拉强度,37.8%和 36.8%的总延伸率,30.4 GPa·%和 34.4 GPa·%的强塑积,温轧钢优异的综合力学性能满足第三代汽车钢要求。此外还发现在温轧过程中,(V-Ti)C/N析出物尺寸在10～20 nm之间易于在基体析出,起到沉淀强化的作用,尺寸在20～60nm之间易于在晶界析出,起到细晶强化的作用。温轧工艺既避免了较大的轧制抗力,还提高了力学性能。这些结果为实现中锰钢的温轧工艺提供了有用数据。 (4)以 6Mn 钢为基础,配比新型 Fe-6Mn-0.12C-0.5Al-0.7Si-0.07V-0.05Ti(6Mn-0.7Si 钢)钢,通过与 Fe-6Mn-0.12C-1.5Al-0.07V-0.05Ti(6Mn-1.5Al 钢)钢对比发现,在热轧及热处理后,6Mn-0.7Si钢的组织由铁素体、奥氏体组成,其抗拉强度(UTS)达 1187 MPa,总延伸率(TEL)达29%,强塑积(UTS×TEL)达34.4 GPa·%。6Mn-0.7Si钢具有优异的力学性能,满足第三代汽车钢要求,由此可知在传统中锰钢基础上,采用降Al提Si的合金配比方法是

关键词：中锰TRIP钢形变过程组织演变力学性能奥氏体稳定性

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组织状态与分布对冷拉中碳钢丝形变过程的影响研究

组织状态与分布对冷拉中碳钢丝形变过程的影响研究

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作者：邹学武东南大学

学位级别：硕士

采用扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术，研究了冷拔过程中不同组织状态钢丝微观组织和<110>织构的演变规律，并研究了不同组织钢丝加工硬化规律及对钢丝后续拉拔性能的影响;用高分辨透射电镜(HRTEM)分析不同形态... 详细信息

采用扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术，研究了冷拔过程中不同组织状态钢丝微观组织和<110>织构的演变规律，并研究了不同组织钢丝加工硬化规律及对钢丝后续拉拔性能的影响;用高分辨透射电镜(HRTEM)分析不同形态渗碳体的微结构特征，对冷拔条件下的渗碳体形变机理进行了探讨;并在此基础上讨论了两相协调变形机制。\n 钢丝微观组织与性能研究结果表明:1）不同组织状态钢丝强度都随拉拔应变量的增加而不断增加。先共析铁素体较多的热轧态钢丝应变量ε=0.85时出现拐点;先共析铁素体较少的等温处理态钢丝应变量ε=1.5时出现拐点;淬火+中高温回火态钢丝强度增幅基本保持一致;球化退火钢丝应变量1.08＜ε＜2.2时强度上升缓慢。2）拉拔过程中，珠光体团发生拉伸、扭转变形，铁素体与渗碳体协调变形;球状渗碳体不发生变形，变形全部来自铁素体流变，淬火+中高温回火组织内渗碳体弥散分布，组织均匀演变;球化退火组织内渗碳体分布不均匀且较粗大，组织演变呈现不均匀性。\n 钢丝的位错组态与织构演变研究结果表明:1）热轧态组织中，随着应变量ε增加，位错迅速增殖，应变量ε≥2.23时位错胞结构失稳，形成小角度晶界，局部甚至出现回复再结晶现象;淬火+中高温回火组织内位错均匀增殖;球化退火组织应变量ε≥1.08时球状珠光体内位错开动，后期在渗碳体周围大量塞积。2）不同组织钢丝织构演变规律相似，组织中铁素体<110>织构强度随应变量的增加而逐渐增强。<215>、<112>、<103>、<212>等织构强度所占比例则逐渐减少，最后仅<110>织构得以发展。\n 钢丝中两相变形协调性及渗碳体微结构研究表明:1）对于片层渗碳体，应变量ε较小时，位错从界面发射，从铁素体片内滑入到渗碳体片中。两相保持的一定的位相关系使得铁素体内位错滑过渗碳体，两相能够保持协调变形;而两相点阵参数的不同导致的残余位错以及相尺寸的差异导致两相局部变形不协调。应变量ε较大时，两相不再保持位相关系，渗碳体内发生转动变形。2）对于球状渗碳体，渗碳体颗粒尺寸较小时，与基体有一定位向关系，位错滑入到小尺寸渗碳体颗粒内部，异号位错湮灭使得球状渗碳体多晶化;渗碳体颗粒尺寸较大时，与基体失去位向关系，位错在大尺寸渗碳体颗粒周围大量塞积。

关键词：组织状态冷拔过程碳钢丝形变过程

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双酚-A聚碳酸酯在热处理和形变过程中的结构变化研究

双酚-A聚碳酸酯在热处理和形变过程中的结构变化研究

引用

作者：卢瑾中国科学院化学研究所

学位级别：硕士

该文重点介绍了双酚-A聚碳酸酯物理老化的傅利叶变换红外光谱(FTIR)和调制差示扫描量热(MDSC)研究的一些工作结果,并用高分子链局部凝聚缠结的观点对这些实验现象给予了合理的解释.

关键词：双酚-A聚碳酸酯热处理形变过程结构变化

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