检索结果-内蒙古大学图书馆

作者：刘文静中国科学院大学

学位级别：硕士

地震诱发的地质灾害归因于地震波对土体造成的损伤，地震作用等效于地震波对土体施加了一种振动荷载，同时在与土体相互作用后，改变了土体的结构，降低了土体的强度，进而触发地质灾害。而且，土体受到地震波的损伤以后，在降雨、余震... 详细信息

地震诱发的地质灾害归因于地震波对土体造成的损伤，地震作用等效于地震波对土体施加了一种振动荷载，同时在与土体相互作用后，改变了土体的结构，降低了土体的强度，进而触发地质灾害。而且，土体受到地震波的损伤以后，在降雨、余震、边坡开挖等新的条件作用之下，相比结构完整的土体更易于发生破坏，形成滑坡。\n 本文以北川县魏家沟为例，借助野外现场调查、室内资料收集、室内试验与数据分析等手段，利用正交试验筛选出了对非饱和土体振动后残余饱和强度影响最大的一组振动参数:振幅2(mm)-周次8次-频率1.5(Hz)。然后以此为基础，分别从振幅、振动持时、振动频率三个方面来考察其影响程度。\n 通过以上的研究得到以下几点结论:\n (1)通过前期的资料收集和考察，确定了本次试验用土取土位置，完成了取土工作并测得了魏家沟取样点土样的基本原位指标:经过筛析以后获得实验用土的最大干密度为1.71 g/cm3，最优含水率为19％，液限wL=43.4，塑限wp=27.6，塑性指数Ip=15.8。根据《土的分类标准》(GBJ145-90)，此土为粗粒土中的砂类土，进一步判断为含细粒土砂（代号:SF）;细粒土部分为低液限粘土。\n (2)介绍了正交试验的方法，确定了3个因素4个水平的正交试验，考察了不同振幅、不同持时以及不同振动频率下，非饱和土振动以后的饱和强度变化，发现这三个因素的影响强度为振幅→周次→频率，并且确定了相应的振动参数来考察各自的影响变化情况，经过此轮的筛选工作，筛选了振幅2(mm)-周次8-频率1.5(Hz)这一组对土体残余饱和强度影响较大的参数，为下一步的研究工作奠定了基础。\n (3)在振幅2(mm)-周次8-频率1.5(Hz)这一组基础上，分别考察了振幅、振动时长以及振动频率各自对非饱和土振动后残余饱和强度的变化规律，分别拟合了强度改变量与振幅、强度改变量与振动周次、强度改变量与频率的关系式。\n (4)振幅、周次、频率3者试样破坏偏应力-轴应变曲线采用了邓肯-张的双曲线模型，并对此模型进行了修正，得到了50kPa下偏应力差表达式。\n 本文还根据偏应力拟合公式，对相应的偏应力-轴应变曲线进行了验证，结果显示计算值与实测值比较符合。\n 有了此公式，我们就可以估计一定振动条件下此围压下的应力差，运用本文所述方法，此公式可以推广到其他围压下对应的表达式，由此根据摩尔库伦准则我们可以获得此土体的抗剪强度指标，这对于野外快速评价震后滑坡体强度参数有重要的借鉴意义。\n 通过本文的研究，分析土体振动之后在静力作用下的应变破坏，得出土体在不同振幅、不同振动频率、持时的振动荷载作用下，土体损伤以后的强度变化规律，偏应力-轴应变关系，分析土体振动以后强度的敏感性因素。本研究所涉及的工作是研究地震对土体影响的基础工作，研究成果可为进一步研究地震诱发地质灾害的机理奠定基础。

关键词：细粒土砂振动扰动强度特性双曲线模型应变破坏

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考虑振动扰动影响的软黏土力学特性研究

考虑振动扰动影响的软黏土力学特性研究

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作者：范江桥江苏大学

学位级别：硕士

软黏土在我国滨海平原、三角洲、湖盆地周围、山间谷地广布。在这些区域进行各类项目建设不可避免地遇到施工期振动扰动的安全隐患。由于软黏土天然含水率大、孔隙比高、高压缩性、强度低,并具有蠕变性、触变性等不良力学特性。一旦其... 详细信息

软黏土在我国滨海平原、三角洲、湖盆地周围、山间谷地广布。在这些区域进行各类项目建设不可避免地遇到施工期振动扰动的安全隐患。由于软黏土天然含水率大、孔隙比高、高压缩性、强度低,并具有蠕变性、触变性等不良力学特性。一旦其受到扰动,其原有结构极易受损,强度明显降低。结构性是天然沉积软黏土的一个重要特征,对其变形和强度特性均有相当程度的影响。软黏土的结构性忽略往往导致无征兆突发性破坏。在工程建设过程中若未采用适当的方法对软基进行处理将会产生严重危害和生命财产损失。为此,本文通过对振动后软黏土进行相关的力学性状研究,旨在评价振动引起的软黏土力学特性变化规律,为实际工程应用提供必要的理论支撑和设计依据。主要工作及结论如下:（1）通过获取连云港地区典型软黏土试样,进行常规室内土工试验,获得了其基本物理性质参数（颗分曲线、最优含水率、最大干密度等）。采用X射线衍射仪开展了XRD（X-ray diffraction）试验,结果显示所取得土样矿物成分以伊蒙混层含量为主。通过室内振动台制备不同扰动程度（原状土、扰动土和重塑土）的软黏土试样,制定了详细的不同振动扰动工况下软黏土的一维压缩、无侧限抗压强度、直接剪切试验方案。通过开展扫描电镜SEM（scanning electron microscope）试验获取不同扰动程度试样的微观结构形态特征。（2）对不同扰动程度下的软黏土开展了一维压缩试验,探讨不同振动频率、时长对软黏土压缩特性的影响规律和作用机制。结果表明:振动频率、振动时长均会对原状土样造成不同程度的扰动,导致土样结构性损伤,压缩性增大。相同频率下,振动时长久的土样压缩曲线位于时长短的下方,屈服后压缩指数CCLA（compression index for the compression line after yielding）、屈服压力p'y随着振动时长增加逐渐减小,屈服前压缩指数CCLB（compression index for the compression line before yielding）和扰动度D随时长增加而增大,且p'y随着扰动度的增加呈线性衰减趋势。相同振动时长下,高频样的压缩曲线位于低频样下方,软黏土屈服压力p'y、CCLA均随振动时长的增加而逐渐减小,CCLB和D则逐渐增大。此外,微观结构分析发现振动扰动使得土体结构逐渐丧失,孔隙逐渐减小,颗粒间逐渐趋于紧密,振动扰动使得土结构呈现从原状土向重塑土逐渐转变趋势。结合SEM试验对比分析了不同扰动程度试样的微结构形态特征的异同,从微观角度解释了土样宏观压缩特性差异的原因。（3）对不同扰动程度下的软黏土开展了无侧限抗压强度试验和直剪试验,探讨不同振动频率、时长对软黏土抗剪强度特性的影响规律和作用机制。结果表明:在某频率下,振动时长越大,土样的受扰程度越大。振动时长一定时,频率越高,土样的受扰程度越大,触变性越强。各振动扰动状态下的土样黏聚力c和抗剪强度的大小介于原状土和重塑土之间。频率一定时,随着振动时长增加,或者振动时长一定时,随着振动频率的增加,黏聚力c和抗剪强度都不断减小。此外,各工况内摩擦角大体都在20°左右变化,表明振动过程并未对颗粒间的滑动和咬合造成影响。此外,基于Burland提出的归一化压缩理论和Chandler提出的归一化强度理论,对各种工况下土样的压缩和强度曲线进行处理,结果表明:重塑土均可以归一化于固有压缩线和强度线上,原状土位于所有线最上方,而扰动土受结构性损伤影响,相同频率下,振动时长越大越靠近固有压缩线和强度线;相同振动时长下,频率越高越靠近固有压缩线和强度线。

关键词：软黏土振动扰动结构性无侧限抗压强度剪切强度

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振动扰动作用下湛江组结构性黏土的力学特性和微观机理研究

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水利水电技术（中英文） 2024年第10期55卷 165-175页

作者：张炳晖刘帅宇谢艳华汤斌韩伟超桂林理工大学土木工程学院广西桂林541004 桂林航天工业学院能源与建筑环境学院广西桂林541004

【目的】为研究振动扰动作用下湛江组结构性黏土的力学特性和微观结构的演变机制,【方法】利用电动调频振动台对原状土施加不同的振动频率、振动时间,制备出扰动度不同的黏土试样,对试样开展无侧限抗压强度试验和扫描电镜(SEM)试验,获... 详细信息

【目的】为研究振动扰动作用下湛江组结构性黏土的力学特性和微观结构的演变机制,【方法】利用电动调频振动台对原状土施加不同的振动频率、振动时间,制备出扰动度不同的黏土试样,对试样开展无侧限抗压强度试验和扫描电镜(SEM)试验,获取土体的力学特征和微观损伤规律。【结果】结果显示:振动扰动后,土体无侧限抗压强度下降显著,试样的应力-应变曲线为应变软化型;扰动土的破坏应变随振动时间和振动频率的增加而降低,且都大于原状土的破坏应变;振动频率一定时,扰动度整体随着振动时间的延长而增大,且振动前期扰动度增速较快,振动后期扰动度增速渐趋缓慢;当振动频率为20 Hz时,振动60 min后,延长振动时间,试样无侧限抗压强度无显著变化,振动频率为35 Hz和50 Hz的试样并未出现类似结果;对于不同振动频率的曲线,随着振动频率的增加,曲线整体发生上移;微观参数分形维数和孔隙概率熵与扰动度的关系为正相关,面积概率分布指数与扰动度的关系为负相关,扰动后孔隙表面形态更复杂,扭曲程度更高,大面积孔隙增多,孔隙定向排列更加趋于无序。【结论】结果表明:湛江组结构性黏土在经历振动扰动作用后,土体强度会显著降低。通过扫描电镜试验可发现强度下降的本质是土样微观结构的改变,振动扰动作用使得黏土微观结构从蜂窝—紧密絮凝组合结构变成松散的絮凝结构,黏土颗粒单元体之间的接触方式、排列规则均发生改变,土体强度折损的主要因素是黏土颗粒之间胶质联结键的断裂。研究成果能为解释土体扰动损伤过程中所产生的宏观现象提供理论依据。

关键词：湛江组结构性黏土振动扰动应力-应变曲线扰动度微观机理力学性能模型试验

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一种用于岩土工程边坡振动扰动模拟装置

一种用于岩土工程边坡振动扰动模拟装置

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作者：侯文萃吉晓明郝志峰韩美琴 033001 山西省吕梁市离石区学院路1号吕梁学院

本实用新型公开了一种用于岩土工程边坡振动扰动模拟装置，包括底座，所述底座顶部的两侧对称固定连接有气缸，所述气缸的顶部固定连接有支撑架，所述底座顶部的中轴处固定来连接有装载箱，所述支撑架的顶部开设有第一凹槽，且第一凹槽... 详细信息

标准号: CN206074212U

本实用新型公开了一种用于岩土工程边坡振动扰动模拟装置，包括底座，所述底座顶部的两侧对称固定连接有气缸，所述气缸的顶部固定连接有支撑架，所述底座顶部的中轴处固定来连接有装载箱，所述支撑架的顶部开设有第一凹槽，且第一凹槽内设置有塑料箱，所述塑料箱两侧的底部均固定连接有第一滚轮固定杆，所述第一滚轮固定杆远离塑料箱的一侧通过第一转轴活动连接有第一滚轮。本实用新型通过设置控制器、电机、凸轮、连接块、第二滚轮固定杆、轴套和第二滚轮，解决了市场上的振动模拟装置振动效果不好的问题，从而达到自动振动的效果，便于使用者对塑料箱内部的边坡土体受到振动时产生的变化进行观察，而且该振动装置结构简单。

关键词：滚轮塑料箱固定杆本实用新型底座顶部支撑架气缸振动模拟装置振动装置结构转轴活动连接设置控制器边坡土体对称固定模拟装置岩土工程振动扰动振动效果自动振动中轴处装载箱边坡底座轴套电机观察

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一种具有振动扰动功能的纳米材料加工设备

一种具有振动扰动功能的纳米材料加工设备

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作者：程华风 230001 安徽省合肥市经济技术开发区翡翠路447号翡翠花园四期7幢702室

一种具有振动扰动功能的纳米材料加工设备，包括罐体，所述罐体内侧壁上对称固定连接有若干个第一支承座，第一支承座上活动铰接有转动板，转动板上均匀开设有若干第一扰动通孔，所述转动板另一端开设有开口朝向罐体内部的第一凹槽，第... 详细信息

标准号: CN108905850A

一种具有振动扰动功能的纳米材料加工设备，包括罐体，所述罐体内侧壁上对称固定连接有若干个第一支承座，第一支承座上活动铰接有转动板，转动板上均匀开设有若干第一扰动通孔，所述转动板另一端开设有开口朝向罐体内部的第一凹槽，第一凹槽内固定连接有第一弹簧，第一弹簧另一端固定连接有延展板，延展板上均匀开设有若干第二扰动通孔，所述延展板的外端设置有第一铰链。本发明的有益效果是电磁铁对磁极进行吸引，磁极带动振动柱向上运动，从而带动转动板绕第一铰链向上转动，对物料进行振动作用；随后对电磁铁通入反向电流，电磁铁产生与磁极相同的磁性，对磁极进行排斥，从而使转动板向下运动。

关键词：转动板磁极电磁铁展板均匀开设扰动支承座弹簧铰链通孔罐体内侧壁带动振动对称固定反向电流罐体内部活动铰接加工设备纳米材料向上运动向上转动向下运动振动扰动振动作用内固定罐体外端开口排斥吸引

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基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统

基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统

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作者：胡江春王红芳李渊杨小卫孙发用崔力孙光林吉梦洁李鹏飞鲁家濠管毅李德威 451191 河南省郑州市新郑双湖经济技术开发区淮河路1号

本发明提出了一种基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统，包括试样制作装置、应力加载装置、振动扰动装置、应变测试装置和反力架；所述反力架内底部固定有振动扰动装置，振动扰动装置上部固定有试样制作装置，试样制作装置内... 详细信息

标准号: CN109946176A

本发明提出了一种基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统，包括试样制作装置、应力加载装置、振动扰动装置、应变测试装置和反力架；所述反力架内底部固定有振动扰动装置，振动扰动装置上部固定有试样制作装置，试样制作装置内设有试样和锚杆，锚杆下部与试样固定连接，锚杆顶端与传动装置的一端相连接，传动装置固定在反力架顶部，传动装置的另一端与应力加载装置相连接；所述锚杆下部和试样四周均设有应变片，应变片与应变测试装置相连接，应变测试装置设置在反力架外部。本发明通过各个装置之间的有效连接模拟分析了锚固工程在不同振动条件下的蠕变特性，为解决在间歇性振动扰动条件下锚固工程的蠕变特性问题提供技术支撑。

关键词：反力架振动扰动应变测试装置传动装置锚固工程蠕变特性试样制作锚杆应力加载装置应变片间歇性振动技术支撑锚杆顶端模拟分析扰动条件试验系统问题提供有效连接振动条件外部

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基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统

基于反力架的振动扰动锚固工程蠕变特性试验系统

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作者：胡江春王红芳李渊杨小卫孙发用崔力孙光林吉梦洁李鹏飞鲁家濠管毅李德威 451191 河南省郑州市新郑双湖经济技术开发区淮河路1号

标准号: CN109946176B

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一种基于振动敏感型光纤传感技术的多通道监测方法及系统

一种基于振动敏感型光纤传感技术的多通道监测方法及系统

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作者：邹宁睦熊菲张驰张道柏顺娣 210000 江苏省南京市麒麟科技创新园江苏南京侨梦苑B栋704、705、706室

本发明涉及一种基于振动敏感型光纤传感技术的多通道监测方法，基于各根待测光纤上其中一端同时接收相同脉冲光，针对来自各根待测光纤的叠加背向散射光信号所对应的待比对电信号，结合各待测光纤在安静状态下叠加背向散射光信号所对应... 详细信息

标准号: CN113532808B

本发明涉及一种基于振动敏感型光纤传感技术的多通道监测方法，基于各根待测光纤上其中一端同时接收相同脉冲光，针对来自各根待测光纤的叠加背向散射光信号所对应的待比对电信号，结合各待测光纤在安静状态下叠加背向散射光信号所对应参考电信号，应用二叉树思想进行迭代筛选，实现各根待测光纤上受振动扰动位置的确认，整个过程通过叠加信号的分析，加快了光纤监测筛选的过程，并且实际应用中具有稳定的准确性；相应，本发明还设计了实现此方法的系统，基于所设计发射光路、接收光路的模块搭建，应用1xN耦合器和N个光开关组成多通道结构对接各根待测光纤，能够快速实现所设计多通道监测方法的应用，有效提高多待测光纤的监测效率。

关键词：待测光纤背向散射光信号多通道监测应用叠加参考电信号多通道结构敏感型光纤安静状态传感技术迭代筛选叠加信号发射光路光纤监测监测效率接收光路模块搭建振动扰动二叉树光开关脉冲光耦合器比对筛选分析

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一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统

一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统

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作者：杨照华李丹肖雅蓉 100000 北京市海淀区学院路37号

本发明公开了一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统。所述方法及系统通过将光学回音壁式微型谐振腔调至奇异点，获得奇异点微腔系统的振动测量方程，所述振动测量方程中，待测振动与奇异点微腔的劈裂值的平方成正比，即奇异... 详细信息

标准号: CN108426631B

本发明公开了一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统。所述方法及系统通过将光学回音壁式微型谐振腔调至奇异点，获得奇异点微腔系统的振动测量方程，所述振动测量方程中，待测振动与奇异点微腔的劈裂值的平方成正比，即奇异点微腔受到振动扰动产生的劈裂值与振动扰动量的平方根成正比。不同于目前基于传统微腔的传感机制获得的振动值与劈裂值呈一次线性关系的情况，本发明中奇异点微腔受到振动扰动产生的劈裂值与待测振动值的平方根成正比，因此本发明提供的方法和系统在受到较小振动时可以得到较大的劈裂值，大大提高了测量较小振动时的灵敏度，从而能够实现对微弱振动的准确测量，拓宽了待测振动值的测量范围。

关键词：奇异点劈裂微腔振动测量振动扰动测振动成正比微型谐振腔回音壁平方根测量一次线性关系微腔系统微弱振动准确测量灵敏度传感

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一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统

一种光学回音壁式微型谐振腔的振动测量方法及系统

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作者：杨照华李丹肖雅蓉 100000 北京市海淀区学院路37号

标准号: CN108426631A

关键词：奇异点劈裂微腔振动测量振动扰动测振动成正比微型谐振腔回音壁平方根测量一次线性关系微腔系统微弱振动准确测量灵敏度传感

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