检索结果-内蒙古大学图书馆

热处理对激光选区熔化成形Inconel 718合金显微组织结构和力学性能的影响

稀有金属材料与工程 2021年第5期50卷 255-262页

作者：张荣柳中强黄嘉豪朱权利肖志瑜华南理工大学国家金属材料近净成形工程技术研究中心广东广州510640 广州昶联热等静压材料制造有限公司广东广州511458

主要研究了激光选区熔化(selective laser melting,SLM)成形Inconel 718合金经固溶时效(SA)、均匀化+固溶时效(H+SA)、热等静压+固溶时效(HIP+SA)3种热处理后显微组织结构的转变与力学性能之间的关系。结果表明,沉积态试样的晶粒内部存... 详细信息

主要研究了激光选区熔化(selective laser melting,SLM)成形Inconel 718合金经固溶时效(SA)、均匀化+固溶时效(H+SA)、热等静压+固溶时效(HIP+SA)3种热处理后显微组织结构的转变与力学性能之间的关系。结果表明,沉积态试样的晶粒内部存在大量树枝晶结构,枝晶间析出了大量硬脆Laves相。恰当的均匀化处理虽能促进δ相析出,但无γ"、γ'相,材料强度较低。热等静压(1080℃,148 MPa,2 h)能有效消除沉积态中的Laves相和微孔,经随后SA处理,材料的晶粒明显细化,晶界趋于平直,且强化相析出,材料的屈服强度、抗拉强度和硬度(HV0.2)显著提高,分别达到1191 MPa、1361 MPa、4900 MPa,断后伸长率达13.30%,在提高材料强度的同时较大程度保留了材料的延展性,获得了良好的综合力学性能。

关键词： Inconel 718合金激光选区熔化热处理显微组织结构力学性能

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Cr17铸造合金的显微组织结构

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钢铁 1993年第12期28卷 60-63页

作者：李玉清顾兆丰汪慈榕大冶钢厂钢研所高级工程师黄石435001 大冶钢厂

观察到Cr17铸造合金晶轴间普遍分布着大尺寸块状M_7C_3,分析研究了其中含有的大量面缺陷;观察到该合金在800℃加热时小尺寸粒状M_(23)C_6沉淀;分析研究了马氏体基体主要是位错马氏体。讨论了该合金材料制成的导位装置具有良好耐磨性能... 详细信息

观察到Cr17铸造合金晶轴间普遍分布着大尺寸块状M_7C_3,分析研究了其中含有的大量面缺陷;观察到该合金在800℃加热时小尺寸粒状M_(23)C_6沉淀;分析研究了马氏体基体主要是位错马氏体。讨论了该合金材料制成的导位装置具有良好耐磨性能和使用寿命的主要原因;分布在晶轴间的块状M_7C_3使合金表面具有由这种共晶组织所构成的连续网状耐磨骨架以及塑性较好的位错马氏体基体与之良好配合。

关键词：铸造合金马氏体显微组织结构共晶组织位错基体合金材料 Cr1 观察配合

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SrTiO_3织构陶瓷的显微组织结构和介电性能

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人工晶体学报 2014年第1期43卷 47-52页

作者：李金锦高峰黄茜茜刘亮亮李志强西北工业大学材料学院凝固技术国家重点实验室西安710072

以片状的SrTiO3(ST)粉体为模板晶粒,以固相法合成的掺杂Bi2O3的SrTiO3粉体为基体粉料,采用反应模板晶粒生长法(RTGG)结合流延成型工艺制备出SrTiO3织构陶瓷,研究了烧结工艺参数对SrTiO3织构陶瓷显微组织结构和介电性能的影响规律。研究... 详细信息

以片状的SrTiO3(ST)粉体为模板晶粒,以固相法合成的掺杂Bi2O3的SrTiO3粉体为基体粉料,采用反应模板晶粒生长法(RTGG)结合流延成型工艺制备出SrTiO3织构陶瓷,研究了烧结工艺参数对SrTiO3织构陶瓷显微组织结构和介电性能的影响规律。研究结果表明:SrTiO3织构陶瓷的晶粒沿(100)晶面择优取向生长,陶瓷的织构度随着烧结温度的升高和保温时间的延长而增大,在1550℃下保温16 h的陶瓷试样织构度最大,达到0.56。SrTiO3织构陶瓷的介电常数随着织构度的增加而增大,并呈现出介电各向异性。

关键词：钛酸锶织构陶瓷反应模板晶粒生长法显微组织结构介电性能

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控轧控冷T92耐热钢的显微组织结构研究

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金属热处理 2007年第9期32卷 71-74页

作者：吴军邹增大王新洪李清明山东大学材料科学与工程学院

利用光学显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜研究了电站锅炉用耐热钢T92(9Cr-0.5Mo-1.8W-V-Nb)的显微组织结构。结果表明,试验用T92钢在供货状态下的显微组织由板条状回火马氏体、薄片状的ε马氏体、弥散分布的M23C6及MX、少量块状α... 详细信息

利用光学显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜研究了电站锅炉用耐热钢T92(9Cr-0.5Mo-1.8W-V-Nb)的显微组织结构。结果表明,试验用T92钢在供货状态下的显微组织由板条状回火马氏体、薄片状的ε马氏体、弥散分布的M23C6及MX、少量块状α相组成。板条状回火马氏体为体心立方结构的Fe-Cr固溶体相;在板条马氏体基体上弥散分布着棒状和点状两种形态的析出物,其中主要的析出物为棒状的富含Fe、Cr元素的M23C6型合金碳化物,少量点状析出物为MX型碳氮化物;在板条马氏体之间分布的薄片相为六方结构的ε马氏体,其点阵常数为a=0.25588 nm,c=0.41237 nm,内部为孪晶亚结构。

关键词： T92耐热钢显微组织结构控轧控冷

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子宫主韧带精细显微组织结构的定性研究

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中国实用妇科与产科杂志 2010年第3期26卷 196-200页

作者：陈春林黄劲松刘萍熊樱孔欣李峰娟黎相照蔡俊杰南方医科大学南方医院妇产科广东广州510515 中山大学肿瘤防治中心妇科广东广州510060 武警广东总队医院妇产科广东广州510507 南方医科大学南方医院病理科广东广州510515

目的研究子宫主韧带精细显微组织结构,为全面了解主韧带功能提供组织学依据。方法收集2008年4月至10月南方医科大学南方医院等三家医院Ⅲ型子宫切除术后新鲜离体主韧带标本22条,采用HE、免疫组织化学及多种特殊染色方法对主韧带组织进... 详细信息

目的研究子宫主韧带精细显微组织结构,为全面了解主韧带功能提供组织学依据。方法收集2008年4月至10月南方医科大学南方医院等三家医院Ⅲ型子宫切除术后新鲜离体主韧带标本22条,采用HE、免疫组织化学及多种特殊染色方法对主韧带组织进行定性研究。结果(1)主韧带中含大量纤维结缔组织,包括胶原纤维、弹力纤维和肌纤维,以胶原纤维为主。(2)含大量脂肪组织。(3)富含神经组织,为自主神经,包括交感神经纤维和副交感神经纤维以及交感神经节和副交感神经节,主要分布在主韧带的下半部。(4)富含中、小、微动静脉血管,主要分布在主韧带的上半部。(5)淋巴管呈均匀分布,偶见淋巴组织和淋巴结。结论主韧带组织结构复杂,其精细显微组织结构特征决定了它是一些疾病以及一些手术并发症发生发展的基础。

关键词：主韧带显微组织结构根治性子宫切除术

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激光辐照对HAP生物陶瓷显微组织结构的影响

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材料工程 1996年第7期24卷 21-23页

作者：张亚平高家诚陈明飞文静重庆大学

人工合成羟基磷灰石（ＨＡＰ）具有良好生物相容性，它与脊椎动物的牙、骨骼中ＨＡＰ的组成及原子水平上的结构极为相似，但其显微组织结构差异较大。本文研究了激光辐照对人工合成ＨＡＰ显微组织结构的影响。结果表明，在适宜的工艺参... 详细信息

人工合成羟基磷灰石（ＨＡＰ）具有良好生物相容性，它与脊椎动物的牙、骨骼中ＨＡＰ的组成及原子水平上的结构极为相似，但其显微组织结构差异较大。本文研究了激光辐照对人工合成ＨＡＰ显微组织结构的影响。结果表明，在适宜的工艺参数范围内，激光处理后未发现“脱羟”，仍显示ＨＡＰ的特征峰。且ＨＡＰ的组织细化，形态改变，结构缺陷增加等，与自然骨内ＨＡＰ的近似程度增加。

关键词：激光辐照羟基磷灰石显微组织结构生物陶瓷

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Ni50Mn37Sn13(Co/Fe)9合金的显微组织结构

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材料导报 2014年第2期28卷 9-13页

作者：刘瑞蕊周啸周海涛刘克明彭谦之彭勇钟芳华中南大学材料科学与工程学院长沙410083 江西省科学院江西省铜钨新材料重点实验室南昌330029

采用电弧熔炼-真空甩带-长时间高温退火工艺制备了Ni50Mn37Sn13、Ni50Mn37Sn13Co9和Ni50Mn37Sn13-Fe9三种不同状态下的Heusler合金。利用光学显微镜、X射线衍射仪、差示扫描量热仪及电子探针对所得铸锭、薄带及高温退火薄带试样进行显... 详细信息

采用电弧熔炼-真空甩带-长时间高温退火工艺制备了Ni50Mn37Sn13、Ni50Mn37Sn13Co9和Ni50Mn37Sn13-Fe9三种不同状态下的Heusler合金。利用光学显微镜、X射线衍射仪、差示扫描量热仪及电子探针对所得铸锭、薄带及高温退火薄带试样进行显微组织结构分析。结果表明3种合金的铸锭试样均为枝晶结构,由马氏体、奥氏体及杂质相组成;薄带试样仅为单一奥氏体相;退火后的薄带试样又恢复到类似于铸锭试样的组织结构。另外,Co/Fe元素的加入增加了合金凝固时的成分过冷度,且没有改变合金的组织结构,只是分别占据了合金中的Mn/Ni原子位点。

关键词： Heusler合金铸锭薄带显微组织结构

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ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料的显微组织结构与动态性能

ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料的显微组织结构与动态性能

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作者：郭英奎哈尔滨工业大学

学位级别：博士

采用热压烧结法制备出了ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料,通过现代分析测试方法对其组织结构、静态及动态力学性能、防护性能以及损伤和断裂机理进行了系统研究.组织结构分析结果表明,ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合... 详细信息

采用热压烧结法制备出了ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料,通过现代分析测试方法对其组织结构、静态及动态力学性能、防护性能以及损伤和断裂机理进行了系统研究.组织结构分析结果表明,ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料在外载荷作用下,基体TRIP钢发生了马氏体相变,马氏体在ZrO<,2>TRIP钢相界面或TRIP钢原奥氏体晶界形核长大,其形态主要为板条状位错马氏体和少量片状孪晶马氏体.ZrO<,2>没有发生t→m相变,分布在TRIP钢空隙,阻碍复合材料的致密化,降低了ZrO<,2>-TRIP钢界面结合强度.力学性能测试结果表明,随ZrO<,2>含量的增加,ZrO<,2>(2Y)/TRIP钢复合材料弹性模量和抗拉强度均单调降低,其中TZ10复合材料的弹性模量最大为118.2GPa、抗拉强度最大为431.8MPa;维氏硬度随ZrO<,2>含量的增加而增加,静拉伸载荷作用前后,维氏硬度没有明显变化.

关键词： ZrO TRIP钢复合材料显微组织结构动态性能

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高温服役138000h后T91钢显微组织结构分析

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热力发电 2008年第12期37卷 20-25页

作者：于在松周荣灿王弘喆贺锡鹏唐丽英张红军西安热工研究院有限公司陕西西安710032

通过金相、碳复型萃取、TEM、EDS等方法对已运行138 000 h的T91钢的显微组织结构进行了分析,研究影响T91钢高温服役退化的因素。研究结果显示,运行138 000 h后的T91钢的组织结构发生了很大变化:(1)Laves相在晶界和板条界沉淀析出;(2)沉... 详细信息

通过金相、碳复型萃取、TEM、EDS等方法对已运行138 000 h的T91钢的显微组织结构进行了分析,研究影响T91钢高温服役退化的因素。研究结果显示,运行138 000 h后的T91钢的组织结构发生了很大变化:(1)Laves相在晶界和板条界沉淀析出;(2)沉淀相M23C6和MX粗化;(3)Z相以消耗MX为代价在晶界和亚晶界沉淀析出并迅速长大;(4)回火马氏体发生回复,位错密度降低,亚晶块普遍粗化。Laves相的沉淀析出对T91钢长时高温运行后的性能下降作用不大,而沉淀相粗化导致强化效果下降,阻止亚晶长大的能力下降。另外,Z相的析出消耗掉大量沉淀强化相MX,导致回火马氏体发生回复,亚结构粗化,严重影响T91钢的高温蠕变断裂强度。

关键词： T91钢热强钢老化 Laves相 Z相显微组织结构

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Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷显微组织结构演化与高温氧化行为

Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷显微组织结构演化与高温氧化行为

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作者：关景怡哈尔滨工业大学

学位级别：博士

航天飞行器在服役环境中与临近空间的大气摩擦产生严酷的气动加热现象,燃烧室喷管等部件的服役温度超过1500℃,因此对材料的使用性能提出较为苛刻的要求。Ta4HfC5陶瓷作为目前报道的熔点最高的超高温陶瓷,具有适中的热膨胀系数和高化学... 详细信息

航天飞行器在服役环境中与临近空间的大气摩擦产生严酷的气动加热现象,燃烧室喷管等部件的服役温度超过1500℃,因此对材料的使用性能提出较为苛刻的要求。Ta4HfC5陶瓷作为目前报道的熔点最高的超高温陶瓷,具有适中的热膨胀系数和高化学稳定性等优点,但难烧结、断裂韧性低和抗氧化性能较差限制了其使用。目前解决以上问题的主要方法是添加第二相或烧结助剂。本论文以机械合金化法制备的非晶Si2BC3N为第二相,通过热压烧结制备了Si2BC3N/Ta4HfC5致密陶瓷;采用第一性原理计算了Ta、Hf、Si、N和B原子在基体内的空位迁移能垒,综合评价了复相陶瓷物相间的界面结构;总结了Si2BC3N含量和热压烧结温度对Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷物相、微观组织结构以及力学性能的影响;研究了复相陶瓷的氧化热力学和动力学;探究了复相陶瓷微观组织结构对Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷氧化行为和氧化机制的影响。热压烧结制备的Si2BC3N/Ta4HfC5层状陶瓷界面间形成“啮合”结构。基于第一性原理计算了原子的第一近邻空位迁移能垒,表明在Si C晶胞内,Hf原子比Ta原子具有更高的迁移倾向,对应迁移能垒分别为0.18 e V和0.92 e V;Si原子在Ta4HfC5晶胞内的迁移能垒为1.37 e V,小于其在Ta C中的1.40 e V,大于其在HfC中的0.75 e V。Ta或Hf原子在Si C内的掺杂导致体系稳定性降低,相同Ta或Hf原子掺杂量下,Ta-Si C体系稳定性高于Hf-Si C体系的。1800～2100℃下烧结,Ta4HfC5与Si C晶粒间形成共格或半共格非平直界面,与BN（C）晶粒间形成清晰平直的非共格界面。 2～5 wt.%Si2BC3N的加入明显促进了Ta4HfC5陶瓷的致密化过程。在1900℃下热压烧结的5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷实现完全致密;Si2BC3N含量过多降低了复相陶瓷的相对密度,20 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷的相对密度下降到98.6%;5 wt.%Si2BC3N的加入降低陶瓷烧结温度约200℃,对比2000℃下烧结的Ta4HfC5陶瓷相对密度为98.2%,在1800℃下烧结制备的5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷的相对密度达98.7%。Si C、BN（C）和Ta4HfC5间互相钉扎有效细化了晶粒尺寸,在2～10 wt.%范围内,Ta4HfC5晶粒尺寸线性减小;在10～20 wt.%范围内,Ta4HfC5晶粒尺寸趋于稳定。 5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷晶粒尺寸随热压烧结温度升高而增大,且伴随显微组织结构变化。1800～1900℃时,Si C和BN（C）晶粒弥散分布在Ta4HfC5基体内。2000～2100℃时,Ta4HfC5逐渐长大为界面平直的多边形晶粒;Si C晶粒倾向于分布在Ta4HfC5晶粒的三叉晶界处,Ta4HfC5/Si C相界形成具有原子错配区的弱结合界面;BN（C）相长大为层板状,且倾向于沿着Ta4HfC5晶界或Ta4HfC5/Si C相界分布,异质界面的协同作用提高了陶瓷断裂韧性。2～5 wt.%Si2BC3N的加入提高了陶瓷力学性能,2 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5复相陶瓷具有最佳综合力学性能,其维氏硬度、抗弯强度和断裂韧性数值分别为18.7±0.8 GPa、713.2±108.7 MPa和6.95±0.28 MPa·m1/2。在1500℃高温氧化时,Si2BC3N第二相的加入形成致密连续的钽铪（硼）硅酸盐玻璃相填充氧化孔洞,显著提高了Ta4HfC5基体的抗氧化性能。0～10 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷的氧化层厚度随添加量增加线性降低,在10～20 wt.%Si2BC3N范围内基本不变。5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷的氧化层厚度随氧化时间的变化遵循抛物线规律。复相陶瓷的抗氧化性能是晶粒尺寸、物相分布和相对密度的耦合结果,Si C和BN（C）晶粒分布越均匀、尺寸越小、陶瓷相对密度越高,则对应抗氧化性能越好。1900℃和2100℃下热压烧结的5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷分别对应最佳和最差的抗氧化性能,氧化动力学常数分别为（1.83±0.10）×10～4μm2·min-1和（4.11±0.30）×10～4μm2·min-1;未加入Si2BC3N的Ta4HfC5陶瓷氧化动力学常数比5 wt.%Si2BC3N/Ta4HfC5的大一个数量级,为（1.60±0.11）×10～5μm2·min-1。

关键词： Si2BC3N/Ta4HfC5陶瓷第一性原理计算力学性能显微组织结构氧化行为

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