检索结果-内蒙古大学图书馆

化工设备与管道 1991年第3期 39-39页

作者：竺培旸化工部设备中心站

在《压力容器计算书统一格式》中P8、P10、P11、P15、P16、P18、P19、P20、P22、P23、P29有关压力试验时强度和稳定性校核时表格中误取[P];=[P],要求P;≤[P],如p;>[P],则要求在内筒充压:P;P-P;≤[P]。上述各式,其实应为[P];=[P];,要... 详细信息

在《压力容器计算书统一格式》中P8、P10、P11、P15、P16、P18、P19、P20、P22、P23、P29有关压力试验时强度和稳定性校核时表格中误取[P];=[P],要求P;≤[P],如p;>[P],则要求在内筒充压:P;P-P;≤[P]。上述各式,其实应为[P];=[P];,要求P;≤[P];,如P;<[P];、则要求在内筒充压:

关键词：统一格式计算书 TCEDS8-90 压力容器稳定性校核

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塔顶挠度控制值的探讨

引用

石油化工设备 1991年第2期20卷 35-39页

作者：盛展武孙以苓大连理工大学

塔顶挠度值是判断塔体刚度的准则,并规定了控制值。它直接影响到塔体设计的钢材耗量。设计时塔体强度、轴向稳定及塔板操作性能保证之后,是否还必须使塔顶挠度控制值满足要求?本文通过对一精馏塔(塔顶挠度远超过规定值)安全性和塔板性... 详细信息

塔顶挠度值是判断塔体刚度的准则,并规定了控制值。它直接影响到塔体设计的钢材耗量。设计时塔体强度、轴向稳定及塔板操作性能保证之后,是否还必须使塔顶挠度控制值满足要求?本文通过对一精馏塔(塔顶挠度远超过规定值)安全性和塔板性能的校核,探讨了塔顶挠度控制值的必要性和合理性。

关键词：塔设备最大挠度值稳定性校核

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用预应力法修复桥式起重机箱型主梁的局部稳定性校核

引用

起重运输机械 1988年第11期 27-29页

作者：汤文德广西柳州钢铁厂

桥式起重机,尤其是用于冶金工厂高温环境的重级工作制箱型主梁桥式起重机,主梁往往出现永久性下挠,影响设备的正常使用。为此,一段时间以来,一些文献推荐了修复桥式起重机箱型主梁下挠的预应力法,实际上也取得了一些使用效果。预应力法... 详细信息

桥式起重机,尤其是用于冶金工厂高温环境的重级工作制箱型主梁桥式起重机,主梁往往出现永久性下挠,影响设备的正常使用。为此,一段时间以来,一些文献推荐了修复桥式起重机箱型主梁下挠的预应力法,实际上也取得了一些使用效果。预应力法是把桥式起重机的箱型主梁当作完全弹性梁。

关键词：预应力翼缘板主梁下挠箱型主梁桥式起重机稳定性校核

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对小冲头稳定性校核的探讨

引用

锻压装备与制造技术 1986年第6期 8-9页

作者：万时清湖北老河口市江山机械厂

众所周知,小冲头强度的校核不外乎两个方面:一是冲头最小断面的压应力校核,二是冲头稳定性的校核。前者国内外资料和文献中的观点基本上得到了统一,而后者则各持已见。主要表现在对冲头冲裁端约束形式的处理不同,因而推导和演算出来的... 详细信息

众所周知,小冲头强度的校核不外乎两个方面:一是冲头最小断面的压应力校核,二是冲头稳定性的校核。前者国内外资料和文献中的观点基本上得到了统一,而后者则各持已见。主要表现在对冲头冲裁端约束形式的处理不同,因而推导和演算出来的小冲头不发生失稳弯曲的最大长度 L;核算公式则区别甚大。笔者对其结果分别进行过实践,发现在应用时均有其局限性。因此,本文就小冲头稳定性校核方面提出新的看法,供参考。一、公式推导如图1所示,小冲头冲裁时稳定性校核采

关键词：冲头失稳最大长度导向冲裁力稳定性校核

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第四讲塔式起重机的稳定性

引用

工程机械 1987年第11期 27-30页

作者：刘佩衡

塔式起重机的稳定性是指塔机抵抗由于风载、吊载、动载以及坡度等因素倾覆的影响,并保持整机稳定的能力。保持塔机稳定的条件是,由其自重及压重对倾覆边产生的稳定力矩等于或大于由各项倾翻力对倾覆边的力矩。保持塔机稳定性是进行安全... 详细信息

塔式起重机的稳定性是指塔机抵抗由于风载、吊载、动载以及坡度等因素倾覆的影响,并保持整机稳定的能力。保持塔机稳定的条件是,由其自重及压重对倾覆边产生的稳定力矩等于或大于由各项倾翻力对倾覆边的力矩。保持塔机稳定性是进行安全作业的关键。为此,在设计中应对各种工况下的稳定性进行校核;在使用时,由于工程所在地区风载的不同,或塔身高度的增加等,应重新校核稳定性。塔机的稳定性可分为下列三种情况:

关键词：塔式起重机变幅风载平衡臂动载塔吊稳定性校核塔机

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外压容器的计算机设计

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石油化工设备 1987年第2期 22-23+58页

作者：李一华,简绍中浙江大学浙江大学

本文介绍了外压容器计算机设计程序的基本功能、设计框图,并以一减压塔为例进行了计算,计算结果与解析法、图算法比较,其误差小于5％。

关键词：外压容器计算机组合截面惯性矩 cm 计算结果解析法转动惯量计算方法压力容器外压圆筒加强圈筒体壁厚稳定性校核

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小冲头稳定性校核的探讨

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模具工业 1985年第6期 7-9页

作者：万时清湖北老河口市江山机械厂

小冲头稳定性校校主要是确定冲头不发生失稳弯曲的最大长度Lmax。据目前资料介绍: 无导向装置的一般形状凸模不发生失稳的最大长度Lmax≤135（J/P）1/2 有导向装置的一般形状凸模不发生失稳的最大长度Lrnax≤380（J/P）1/2 其中J—凸模... 详细信息

小冲头稳定性校校主要是确定冲头不发生失稳弯曲的最大长度Lmax。据目前资料介绍: 无导向装置的一般形状凸模不发生失稳的最大长度Lmax≤135（J/P）1/2 有导向装置的一般形状凸模不发生失稳的最大长度Lrnax≤380（J/P）1/2 其中J—凸模最小横断面惯性矩（毫米4）。 P—冲裁力（公斤）然而,在实际生产中,我们发现当凸模长度远超过上述公式所计算的极限值时,凸模仍不失稳而正常冲裁。本文就小冲头稳定性校核提出新的探讨。

关键词：凸模导向装置最大长度失稳阳模模具冲头稳定性校核

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两端铰接液压缸临界力精确解的求解方法

引用

工程机械 1986年第10期 31-35页

作者：严裕民冶金部武汉冶金建筑研究所

液压缸的稳定性校核是其设计计算的一项重要内容。由于通常采用的等截面法所得的计算临界力较实际临界力要小许多,因此往往被迫增大液压缸外廓尺寸。本文通过对两端铰接液压缸稳定方程的变换函数进行图象分析,提出了一种精确解的简便计... 详细信息

液压缸的稳定性校核是其设计计算的一项重要内容。由于通常采用的等截面法所得的计算临界力较实际临界力要小许多,因此往往被迫增大液压缸外廓尺寸。本文通过对两端铰接液压缸稳定方程的变换函数进行图象分析,提出了一种精确解的简便计算方法。

关键词：液压缸稳定方程计算方法稳定性校核油缸液压执行元件临界力铰接铰结结点(结构) 求解方法精确解

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某电台天线桅杆稳定性校核

引用

火控雷达技术 1984年第2期 49-58页

作者：王广东

本文采用弹性支座法、在天线及风荷载作用下对某电台等圆截面桅杆的局部稳定性及整体稳定性进行校核.本文偏重计算方法、不作具体的计算.方法也完全适用于设计计算.

关键词：纤绳结点间方程式方程桅杆高耸建筑物风荷载风的动压力天线稳定性校核

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用精确解法按非等截面校核液压缸稳定性的方法

引用

建筑机械 1985年第1期 47-51页

作者：聂宝安长沙铁道学院

对于液压缸,应将其整体视作一根细长的柔性杆进行稳定性校核。目前一般是采用等截面法,即把液压缸简化为一个与活塞杆截面相等的杆件。在计算中遇到稳定性危险时,通常是在活塞杆的计算柔度λ大于杆的柔性系数λ1时,此时是用欧拉公式计... 详细信息

对于液压缸,应将其整体视作一根细长的柔性杆进行稳定性校核。目前一般是采用等截面法,即把液压缸简化为一个与活塞杆截面相等的杆件。在计算中遇到稳定性危险时,通常是在活塞杆的计算柔度λ大于杆的柔性系数λ1时,此时是用欧拉公式计算临界力。若稳定性不足,则被迫增加活塞杆的尺寸或改变液压缸的结构,从而增加了材料的消耗或结构的复杂性。对于实际的液压缸,缸体的截面惯性距J2与活塞杆的截面惯性距J1之比α一般为3～20;缸体销轴孔至导向中心点的距离L2与活塞杆销轴孔至导向中心点的距离L1之比β,一般为0.25～1.25。在

关键词：液压缸活塞杆临界力油缸液压执行元件精确解法稳定性校核等截面

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