检索结果-内蒙古大学图书馆

电力设备管理 2025年第1期 295-297页

作者：官益豪祁攀三门核电有限公司中核武汉核电运行技术股份有限公司

压水堆核电厂蒸汽发生器传热管对机组的安全稳定运行至关重要。为确保降质传热管不发生破裂,需要确定蒸汽发生器结构完整性性能准则。本文对蒸汽发生器完整性性能准则的定义、理论和计算方法进行了研究,分析了压差载荷、非压力载荷和安... 详细信息

压水堆核电厂蒸汽发生器传热管对机组的安全稳定运行至关重要。为确保降质传热管不发生破裂,需要确定蒸汽发生器结构完整性性能准则。本文对蒸汽发生器完整性性能准则的定义、理论和计算方法进行了研究,分析了压差载荷、非压力载荷和安全系数三种组合方式,以某核电厂为例,具体阐述了如何进行完整性性能准则计算,供同行参考。

关键词：蒸汽发生器传热管结构完整性性能准则非压力载荷安全系数

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蒸汽发生器传热管破损叠加全船断电事故放射性分析

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原子能科学技术 2015年第5期49卷 871-876页

作者：王伟陈力生张帆刘海鹏海军潜艇学院动力系山东青岛266000 海军工程大学核能科学与工程系湖北武汉430033 海军驻431厂军事代表室辽宁葫芦岛125000

以严重事故分析程序MELCOR为计算工具,研究了某型船用堆发生蒸汽发生器传热管破损叠加全船断电事故,针对传热管破损所导致的放射性物质向其他舱室的泄漏,着重分析了惰性气体和CsI的释放、迁移、滞留特点及其在舱室内的分布。计算结果表... 详细信息

以严重事故分析程序MELCOR为计算工具,研究了某型船用堆发生蒸汽发生器传热管破损叠加全船断电事故,针对传热管破损所导致的放射性物质向其他舱室的泄漏,着重分析了惰性气体和CsI的释放、迁移、滞留特点及其在舱室内的分布。计算结果表明:二回路蒸汽管道会发生超压失效,氢燃导致堆舱邻舱的超压失效。至计算结束,约占累积总量99.61%的Xe和49.96%的CsI从堆芯释放出来。舱室Ⅰ和Ⅱ内Xe的分布份额分别为38%和18%,CsI的分布份额分别为22.2%和2.7%,CsI主要存在于舱底水池中,且泄漏至舱室Ⅱ的份额微少。本文分析结果可为进一步的源项剂量分析及船内外应急提供依据。

关键词： MELCOR 蒸汽发生器传热管全船断电超压失效

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蒸汽发生器传热管磨损涡流检测数据分析及仿真模拟

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核动力工程 2014年第4期35卷 86-89页

作者：贝雅耀宋涛王小刚陈予苏林戈中广核检测技术有限公司江苏苏州215004

研究蒸汽发生器传热管支撑结构处磨损的涡流检测并讨论三角形磨损及四边形磨损的涡流数据分析方法,同时应用涡流数据分析方法及模型计算对磨损的深度、长度、位置及体积损失量进行测量或计算,最后利用CIVA仿真平台对3种不同伤深的磨损... 详细信息

研究蒸汽发生器传热管支撑结构处磨损的涡流检测并讨论三角形磨损及四边形磨损的涡流数据分析方法,同时应用涡流数据分析方法及模型计算对磨损的深度、长度、位置及体积损失量进行测量或计算,最后利用CIVA仿真平台对3种不同伤深的磨损进行仿真模拟研究。结果表明,涡流信号对支撑结构处的磨损形态有较好的指示。即可通过低频绝对通道混频Lissajous图的Y轴分量判断磨损的具体形态;在此基础上通过建立的计算模型并结合数据分析,计算磨损缺陷的体积损失量。CIVA仿真模拟结果与实际检测数据相符,当缺陷为规则、标准的人工缺陷时,模拟数据的幅值-伤深曲线为线性方程。

关键词：蒸汽发生器传热管磨损涡流检测 CIVA仿真

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蒸汽发生器传热管防振条位置涡流定位检验精度研究

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核动力工程 2017年第4期38卷 108-111页

作者：马强孔玉莹顾波陆吉王小刚中广核检测技术有限公司江苏苏州215021

蒸汽发生器传热管防振条的位置偏移会对蒸汽发生器的安全稳定运行带来隐患。利用涡流法测量防振条的位置,分析影响涡流检验精度的因素。分析结果表明:采集速度和导管长度对检验结果影响较小,导管状态及传热管曲率半径对检验结果的可靠... 详细信息

蒸汽发生器传热管防振条的位置偏移会对蒸汽发生器的安全稳定运行带来隐患。利用涡流法测量防振条的位置,分析影响涡流检验精度的因素。分析结果表明:采集速度和导管长度对检验结果影响较小,导管状态及传热管曲率半径对检验结果的可靠性和稳定性影响较大。

关键词：蒸汽发生器传热管防振条位置涡流检验精度

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蒸汽发生器传热管束弯管区流致振动试验

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南方能源建设 2024年第6期11卷 94-101页

作者：李晓蒙杨林北京和瑞储能科技有限公司北京市102209

[目的]蒸汽发生器传热管在二次侧流体的冲刷作用下,容易产生流致振动问题,其中随机的湍流作用力是导致传热管振动的主要的机理之一。当流体的脉动压力频率与传热管固有频率相近时,会导致结构共振,长时间振动会导致传热管失效,因此研究... 详细信息

[目的]蒸汽发生器传热管在二次侧流体的冲刷作用下,容易产生流致振动问题,其中随机的湍流作用力是导致传热管振动的主要的机理之一。当流体的脉动压力频率与传热管固有频率相近时,会导致结构共振,长时间振动会导致传热管失效,因此研究传热管在流体激励下的动力响应特点是非常必要的。[方法]文章设计了节径比为1.47的传热管束弯管区流致振动试验装置,用空气-水两相流模拟了二次侧流体工况,分别测量了空泡份额为0.7~0.98,管间流速为5~13 m/s的流体脉动压力和管束振动加速度。[结果]结果表明,在低流速下,脉动压力主频与传热管固有频率接近,容易产生共振,且共振时管束振幅会有所增大。随着管间流速增大,管束受到的脉动压力也相应增大,而随着空泡份额的增大,脉动压力的变化是先增大后减小。在计算空气-水两相流工况下的脉动压力主频时,经验公式中的系数需要进行适当调整。[结论]本试验模拟了蒸汽发生器传热管束弯管区二次侧流体运行工况,在试验本体设计上考虑了与原型的几何相似性与支撑、约束相似性,相比以往的试验研究更接近实际情况,可为工程应用提供设计参考。

关键词：压水堆核电站蒸汽发生器传热管空气-水两相流脉动压力湍流激振

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核电厂蒸汽发生器传热管氦气检漏系统研究

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核动力工程 2021年第6期42卷 219-224页

作者：杨炯雷春辉马先宏国核电站运行服务技术有限公司上海200235

本研究介绍了某核电厂蒸汽发生器传热管在役氦气检漏系统的原理及系统组成,并模拟了某核电厂蒸汽发生器在役大修期间传热管检漏试验。试验结果表明,最佳参数可设置为:蒸汽发生器二次侧氦气浓度份额为30%;抽气速率为20 L/min;蒸汽发生器... 详细信息

本研究介绍了某核电厂蒸汽发生器传热管在役氦气检漏系统的原理及系统组成,并模拟了某核电厂蒸汽发生器在役大修期间传热管检漏试验。试验结果表明,最佳参数可设置为:蒸汽发生器二次侧氦气浓度份额为30%;抽气速率为20 L/min;蒸汽发生器二次侧压力为0.6 MPa;系统漏点定位误差在0.5 m以内。本文研究的蒸汽发生器传热管在役氦气检漏系统可为国内核电厂安全、稳定地运行提供可靠的技术保障。

关键词：氦气检漏蒸汽发生器传热管在役检查

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考虑微动磨损下蒸汽发生器传热管时变可靠性评估方法

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核动力工程 2024年第1期45卷 164-170页

作者：薛颖成吴宗辉何建哈尔滨工程大学航天与建筑工程学院哈尔滨150001

为了探究微动磨损对冲击作用下蒸汽发生器传热管可靠性的影响,建立了一种蒸汽发生器传热管安全性能的评估方法。通过拟合传热管磨损系数的分布形式,建立了传热管的磨损时变模型;运用乘子降维法获得传热管极限状态分数阶矩,使用NM(Nelder... 详细信息

为了探究微动磨损对冲击作用下蒸汽发生器传热管可靠性的影响,建立了一种蒸汽发生器传热管安全性能的评估方法。通过拟合传热管磨损系数的分布形式,建立了传热管的磨损时变模型;运用乘子降维法获得传热管极限状态分数阶矩,使用NM(Nelder-Mead)单纯形算法优化最大熵参数来计算传热管的失效概率;基于时间离散法,对冲击作用下蒸汽发生器传热管在微动磨损影响下的时变可靠性进行研究。结果表明,在以可靠性指标大于2作为结构可靠的接受标准时,在第10年磨损状态下,遭受冲击作用的蒸汽发生器传热管时变可靠性已不能满足要求。

关键词：时变可靠性微动磨损蒸汽发生器传热管最大熵原理

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核电厂蒸汽发生器传热管涡流检测噪声形成机制与测量

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核动力工程 2016年第6期37卷 134-137页

作者：张军顾波杨宏博裴希保宋涛王小刚孔玉莹中广核检测技术有限公司江苏苏州215000

蒸汽发生器传热管涡流检测中,管材本底噪声的大小会影响缺陷显示的定性。在涡流检测理论中,对于本底噪声水平的计算方法有2种:1通过全管信号微分化后再通过均方根计算获取核电用蒸汽发生器传热管的真实本底噪声;2参考标定管基准信号获... 详细信息

蒸汽发生器传热管涡流检测中,管材本底噪声的大小会影响缺陷显示的定性。在涡流检测理论中,对于本底噪声水平的计算方法有2种:1通过全管信号微分化后再通过均方根计算获取核电用蒸汽发生器传热管的真实本底噪声;2参考标定管基准信号获得检测系统信噪比(SNR)。本文对目前在役检查中几种检测方法的本底噪声水平进行定量研究,并讨论引起噪声的机理。

关键词：涡流检测本底噪声水平信噪比噪声影响蒸汽发生器传热管

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抗振条面内接触刚度对蒸汽发生器传热管流致振动的影响

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原子能科学技术 2016年第4期50卷 645-652页

作者：唐力晨谢永诚景益钱浩张可丰霍永忠上海核工程研究设计院上海200233 复旦大学力学与工程科学系上海200433

流弹性失稳是引起蒸汽发生器传热管管束失效的一种主要原因。在相同流场条件下,传热管是否出现流弹性失稳与其模态频率直接相关。在实际结构中,抗振条对U型传热管弯管段面内支撑机理与面外的方向上不同,是通过摩擦约束实现的。这使得在... 详细信息

流弹性失稳是引起蒸汽发生器传热管管束失效的一种主要原因。在相同流场条件下,传热管是否出现流弹性失稳与其模态频率直接相关。在实际结构中,抗振条对U型传热管弯管段面内支撑机理与面外的方向上不同,是通过摩擦约束实现的。这使得在模态分析计算中,传热管弯管段支撑处的边界条件设置非常重要。本文将传热管与抗振条接触点处的面外边界条件假设为简支,而在面内方向上用弹簧来模拟抗振条对传热管的摩擦约束。同时,通过改变弹簧刚度,讨论了不同强弱的面内支撑对传热管流致振动的影响。分析结果表明,当抗振条与传热管面内接触刚度较弱时,面内流弹性失稳可能较面外流弹性失稳出现得更早。

关键词：蒸汽发生器传热管 U型管面内流致振动流弹性失稳接触刚度

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防振条约束失效对蒸汽发生器传热管面内流弹失稳的影响研究

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原子能科学技术 2019年第12期53卷 2382-2388页

作者：齐欢欢姜乃斌黄旋冯志鹏江小州中国核动力研究设计院核反应堆系统设计技术重点实验室

根据防振条布置以及面内支承连续失效个数,将防振条面内约束失效分析划分为多种工况,分析了不同工况下面内约束失效对传热管面内模态的影响,采用各位置阻尼在振型函数上进行加权平均的方法计算了各阶模态的阻尼比,进而研究了防振条面内... 详细信息

根据防振条布置以及面内支承连续失效个数,将防振条面内约束失效分析划分为多种工况,分析了不同工况下面内约束失效对传热管面内模态的影响,采用各位置阻尼在振型函数上进行加权平均的方法计算了各阶模态的阻尼比,进而研究了防振条面内不同约束对传热管面内流弹失稳的影响。分析结果表明,随着面内支承连续失效位置的增多,弯管段面内首阶模态频率不断降低,出现在弯管段的振型越加明显;弯管段面内首阶模态不一定是最大流弹失稳比值出现的模态,最大流弹失稳比值出现模态的振型几乎都出现在弯管段;随着面内支承连续失效位置的增多,面内流弹失稳比值不断增大,当连续3个及以上防振条面内约束失效时,将出现流弹失稳现象。

关键词：蒸汽发生器传热管防振条约束失效面内流弹失稳

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