检索结果-内蒙古大学图书馆

润滑与密封 2015年第6期40卷 19-24页

作者：罗军蔡振兵莫继良彭金方岳文朱旻昊贵阳学院化学与材料工程学院材料磨损与腐蚀防护贵州省高校工程研究中心贵州贵阳550005 西南交通大学牵引动力国家重点实验室摩擦学研究所四川成都610031 中国地质大学(北京)工程技术学院北京100083

利用渗氮/渗硫复合处理在LZ50钢表面制备离子渗氮/渗硫层,在干态及不同角位移幅值下对渗层及其基体材料进行转动微动磨损试验,利用扫描电子显微镜、能谱仪和2D/3D轮廓仪对磨痕进行微观分析。试验结果表明:渗氮/渗硫层改变了基体材料的... 详细信息

利用渗氮/渗硫复合处理在LZ50钢表面制备离子渗氮/渗硫层,在干态及不同角位移幅值下对渗层及其基体材料进行转动微动磨损试验,利用扫描电子显微镜、能谱仪和2D/3D轮廓仪对磨痕进行微观分析。试验结果表明:渗氮/渗硫层改变了基体材料的微动运行工况图,部分滑移区和滑移区边界向部分滑移区移动,滑移区运行范围增大;在部分滑移区,渗层的摩擦因数明显低于基体材料,其损伤十分轻微;在滑移区,次表层剥落的硬质颗粒使得稳定阶段摩擦因数高于基体材料,磨损机制为磨粒磨损、氧化磨损和剥层。

关键词：微动磨损转动微动摩擦学行为离子渗氮/渗硫层

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AlCrN涂层转动微动摩擦学行为

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中国表面工程 2011年第3期24卷 33-37页

作者：任元莫继良朱旻昊周仲荣西南交通大学摩擦学研究所成都610031

在新型转动微动摩擦磨损试验装置上,采用球/平面接触方式,对多弧离子镀制备的AlCrN涂层与Si3N4陶瓷球进行转动微动试验,变化转角位移幅值,研究了涂层的转动微动摩擦磨损行为。结果表明:AlCrN涂层的转动微动摩擦行为明显依赖于转角位移幅... 详细信息

在新型转动微动摩擦磨损试验装置上,采用球/平面接触方式,对多弧离子镀制备的AlCrN涂层与Si3N4陶瓷球进行转动微动试验,变化转角位移幅值,研究了涂层的转动微动摩擦磨损行为。结果表明:AlCrN涂层的转动微动摩擦行为明显依赖于转角位移幅值,随着转角位移幅值的增加,摩擦界面从部分滑移向完全滑移转变,摩擦因数明显增大且曲线走势明显不同。AlCrN涂层转动微动在转角位移幅值θ=0.5°时处于部分滑移状态,损伤极其轻微,界面主要由弹性变形协调;当θ增大为1°,微动运行于完全滑移状态,但涂层的损伤仍较轻,为轻微的磨粒磨损和氧化磨损;当θ进一步增大为2°,涂层损伤明显加重,且磨痕中心处有明显的塑性隆起的痕迹,与同处于滑移区的较小转角位移幅值(θ=1°)的情况明显不同。因此,转角位移幅值对AlCrN涂层的转动微动摩擦磨损行为有重要影响。

关键词： AlCrN 转动微动摩擦磨损转角位移幅值

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LZ50钢低温离子渗硫转动微动摩擦学性能研究

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中国表面工程 2010年第4期23卷 44-47页

作者：王运动罗军莫继良刘家浚朱旻昊西南交通大学摩擦学研究所牵引动力国家重点实验室成都610031 清华大学机械工程学院北京100084

在LZ50钢表面进行低温离子渗硫处理,研究了渗硫层及LZ50钢基体在干态不同角位移幅值下的转动微动磨损行为。在对渗硫层及LZ50钢基体转动微动摩擦动力学特性分析的基础上,对其转动微动损伤行为进行了分析。结果表明:渗硫层结构主要由FeS... 详细信息

在LZ50钢表面进行低温离子渗硫处理,研究了渗硫层及LZ50钢基体在干态不同角位移幅值下的转动微动磨损行为。在对渗硫层及LZ50钢基体转动微动摩擦动力学特性分析的基础上,对其转动微动损伤行为进行了分析。结果表明:渗硫层结构主要由FeS和FeS2相组成;渗硫层及LZ50钢基体的转动微动运行区域强烈依赖于转动角位移幅值,呈现部分滑移和完全滑移两个微动区域,混合区未观察到,且渗硫层未改变LZ50钢基体的微动运行区域;在整个部分滑移区和滑移区的跑合阶段,由于渗硫层的固体润滑作用,使摩擦因数均低于LZ50钢基材;渗硫层可以显著降低基材的磨损,在部分滑移区损伤轻微,在滑移区的损伤机制主要表现为剥层、磨粒磨损和氧化磨损。

关键词：摩擦磨损转动微动低温离子渗硫渗硫层

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两种固体润滑涂层转动微动摩擦学特性研究

两种固体润滑涂层转动微动摩擦学特性研究

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作者：王运动西南交通大学

学位级别：硕士

转动微动是指在交变载荷下接触副发生微幅转动的相对运动。转动微动现象大量存在于机械装备和器械中,例如各种球窝接头配合面、机车车辆的轮轴和各种轭轴机构的紧配合面、人体植入器械中的髋关节和膝关节杵臼状配合面等,其损失大大缩短... 详细信息

转动微动是指在交变载荷下接触副发生微幅转动的相对运动。转动微动现象大量存在于机械装备和器械中,例如各种球窝接头配合面、机车车辆的轮轴和各种轭轴机构的紧配合面、人体植入器械中的髋关节和膝关节杵臼状配合面等,其损失大大缩短了零部件的使用寿命。固体润滑涂层作为抗微动损伤的主要防护措施之一,已在工程领域得到了广泛应用,但目前对固体润滑涂层转动微动摩擦学特性和损伤机理的研究未见报道。本文在新型转动微动试验装置上,采用球／平面接触模式,在不同法向载荷和转动角位移幅值条件下,对两种固体润滑涂层(黏结MoS2涂层和离子渗硫层)和基体材料(LZ50车轴钢)进行了转动微动摩擦磨损试验。在动力学分析基础上,利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子能谱(EDX)、表面轮廓仪等对磨痕进行微观分析,系统研究了两种固体润滑涂层和基体的转动微动运行行为和损伤机制,并建立了转动微动损伤的物理模型。论文的主要结论如下： 1.两种固体润滑涂层和基体的转动微动摩擦学特性强烈依赖于转动角位移幅值和法向载荷,仅呈现部分滑移区和滑移区两个区域,均未见混合区。同时,MoS2涂层改变了基体的微动运行区域,使得滑移区向小角位移方向移动,而离子渗硫层并未改变基体的运行区域。 2.两种固体润滑涂层的摩擦系数与基体相比较,发现MoS2涂层在整个微动运行区域均表现出良好的减摩作用；而离子渗硫层仅在部分滑移区以及滑移区的跑合阶段起到减摩作用,之后因离子渗硫层遭受破坏,离子渗硫层的摩擦系数表现为与基体的摩擦系数一致。 3.两种固体润滑涂层和基体在部分滑移区的均损伤轻微；在滑移区,离子渗硫层和基体的磨损机制主要表现为剥层、磨粒磨损和氧化磨损,而MoS2涂层的磨损机制主要表现为剥层、摩擦氧化和磨粒磨损；两种固体润滑涂层和基体在滑移区的“隆起”特征是由于材料表层塑性流动累积在接触区堆积结果,其出现和存在时间的长短与微动参数有关。 4.离子渗硫层与润滑油构成复合润滑,较大程度的改变了基体的转动微动运行区域,表现出极佳的减摩润滑效果。

关键词：摩擦磨损微动磨损转动微动固体润滑涂层粘结MoS2涂层低温离子渗硫复合润滑

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两种Fe-C合金的转动微动磨损研究

两种Fe-C合金的转动微动磨损研究

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作者：廖正君西南交通大学

学位级别：硕士

工业中的实际微动现象十分复杂,接触方式各式各样,目前尚无统一分类方法,以球/平面接触模型为例,根据不同的相对运动方向,微动可分为4种基本运行模式:切向（平移式）、径向、转动和扭动微动。但绝大多数研究集中在平移式（切向）微动,... 详细信息

工业中的实际微动现象十分复杂,接触方式各式各样,目前尚无统一分类方法,以球/平面接触模型为例,根据不同的相对运动方向,微动可分为4种基本运行模式:切向（平移式）、径向、转动和扭动微动。但绝大多数研究集中在平移式（切向）微动,关于回转（转动、扭动）微动的报道极少。目前,对工程应用最广泛的钢铁材料的转动微动运行和损伤特性缺乏系统认识。车轴是高速列车安全行车关键部件之一,其损伤直接关系到列车运行安全,转动微动是其复杂微动损伤中的其中一种。因此,本文对转动微动的运行和损伤机理的研究不仅具有重要的理论意义,也有重要的工程应用价值。本论文采用球/平面接触方式,进行了LZ50车轴钢和工业纯铁在不同法向载荷（5N、10N、20N）和转动角位移幅值（θ=0.125°、0.25°、0.5°）与GCr15滚珠轴承钢球配副对磨时的转动微动磨损试验。在详细分析微动接触条件下动力学的基础上,结合扫描电子显微镜（SEM）、光学显微镜（OM）、电子能谱（EDX）和表面轮廓仪对磨痕进行微观分析,探讨了转动微动的运行行为和磨损机制,得出以下结论: ***50钢和工业纯铁的转动微动运行特性可以用摩擦力-转动角位移幅值（F_t-θ）曲线描述。结果表明,与切向微动类似,转动微动的F_t-θ曲线也呈三种基本型:直线型、椭圆型和平行四边型; 2.当较大法向载荷或较小转动角位移幅值时,两种材料的F_t-θ曲线呈现为闭合直线型,微动运行于部分滑移区;随着法向载荷的减小或转动角位移幅值的增大,F_t-θ曲线为宽扁平行四边型,微动处于滑移区。研究表明,法向载荷和转动角位移幅值对转动微动的运行行为有重要影响;在本试验参数下,研究发现两种材料的转动微动均未出现混合区。 3.在部分滑移区,LZ50钢和工业纯铁的摩擦系数曲线经过较短跑合阶段后迅速爬升至最大值,随后保持稳定并处于较低位;在滑移区,摩擦系数曲线则有爬升、下降和趋于稳定三个阶段;滑移区的稳定摩擦系数高于部分滑移区。工业纯铁在部分滑移区和滑移区的摩擦系数均高于LZ50钢,这与接触界面间的塑性变形有关。 ***50钢和工业纯铁在部分滑移区的转动微动磨痕表现为中心黏着、接触边缘发生微滑的环状特征,材料损伤轻微。在滑移区,两种材料在磨痕中心区域均观察到“隆起”现象。磨痕中心的“隆起”可能是材料在转动微动模式下塑性流动在接触中心累积的结果,滑移区的磨损机制主要为磨粒磨损、剥层和氧化磨损。

关键词：摩擦磨损微动磨损转动微动 LZ50车轴钢工业纯铁

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聚甲基丙烯酸甲酯转动微动磨损特性的研究

聚甲基丙烯酸甲酯转动微动磨损特性的研究

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作者：杨皎西南交通大学

学位级别：硕士

根据接触副相对运动的不同,球／平面接触条件下的微动可分为切向、径向、转动和扭动微动4种模式。目前的研究主要集中在切向微动模式,很少有文献进行转动微动的研究。在微动运动中,常出现的摩擦噪声和振动,也引起了许多学者的兴趣,但是... 详细信息

根据接触副相对运动的不同,球／平面接触条件下的微动可分为切向、径向、转动和扭动微动4种模式。目前的研究主要集中在切向微动模式,很少有文献进行转动微动的研究。在微动运动中,常出现的摩擦噪声和振动,也引起了许多学者的兴趣,但是目前鲜有学者将微动过程中激发的摩擦振动和噪声与磨损机制相结合进行研究。因此,借助摩擦振动和噪声对转动微动进行研究,不仅丰富了微动摩擦学的基本理论,而且对抗工业微动损伤有重要的指导意义。本文采用球／平面接触方式,在新型低速高精度转动台和六维传感器(x、y、z方向的力和力矩),进行了PMMA平板试样在不同法向载荷(20N、50N、100N)和转动角位移幅值(θ=0.25°、1°、2.5°、15°、30°)与GCr15钢球配副对磨时的转动微动磨损试验。在详细分析微动接触条件动力学的基础上,结合光学显微镜(OM)和表面轮廓仪,辅以噪声和振动信号采集设备,对PMMA转动微动的运行行为和磨损行为进行了研究,并对信号与磨损机制之间的联系进行了探讨。利用有限元方法,建立球／平面模型,对转动微动进行数值模拟,将计算结果和实验结果进行比较。完成的主要工作和取得的主要结论如下： 1.摩擦力-转动角位移幅值(Ft-θ)曲线可以用来表征转动微动的动力学特性。根据实验数据,可得到三种基本的Ft-θ曲线类型：直线型、椭圆型和平行四边型,与切向微动的结果类似。 2.研究建立了高分子材料转动微动的运行工况微动图(RCFM),发现转动微动的混合区相对较窄。 3.在部分滑移区,摩擦系数随循环次数没有明显变化,随载荷增加而降低;在混合区和完全滑移区,摩擦系数随循环次数变化的曲线可以分为三个阶段,即：跑合阶段、上升阶段和相对稳定阶段;混合区摩擦系数高于部分滑移区和完全滑移区。 4.研究发现转动微动磨损严重依赖于法向载荷、角位移幅值和循环周次。当角位移幅值较小时,微动运行于部分滑移区,磨损较轻微,其磨损机制为轻微磨粒磨损;对于混合区,其磨损机制是磨粒磨损和疲劳磨损并伴随有黏性流动;随着角位移幅值的增加,微动进入完全滑移区,磨损机制与混合区相同,当微动运行在大角度位移幅值时,出现以波纹为特征的形貌,随着波纹被去除,微动进入与滑动的过渡区域。因此,PMMA的转动微动运行范围应低于角度幅值15°。 5.对摩擦振动和噪声信号进行研究,初步探讨了磨损机制与摩擦振动和噪声信号之间的关系,得出以下结果： a)部分滑移区：由于接触表面是弹性形变协调,因此只能激发出很微弱的摩擦振动和噪声信号 b)完全滑移区：跑合期结束后,二体相互接触,此时磨损机制是黏性流动和磨粒磨损,摩擦振动和噪声信号明显增强;随转动次数的增加,中间出现波纹状特征,损伤加强,摩擦振动和噪声信号的幅度略微增加;循环次数再次增加,中间波纹开始出现疲劳特征,被去除,这时磨损机制是疲劳磨损为主的磨粒磨损加疲劳磨损的机制,摩擦振动和噪声信号明显增强;波纹完全去除后,磨屑散落在接触表面形成第三体层,磨损降低,切向振动信号明显降低,法向振动信号略有降低,但摩擦噪声信号没有明显变化。 6.使用ANSYS软件,建立球—平面接触条件下的转动微动有限元模型。在弹性和塑性范围内,考察了转动角位移幅值对接触应力的影响,解释了转动微动完全滑移条件下中心隆起的现象。

关键词： PMMA 转动微动摩擦噪声摩擦振动

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物理气相沉积CrN和AlCrN涂层转动微动摩擦磨损性能研究

物理气相沉积CrN和AlCrN涂层转动微动摩擦磨损性能研究

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作者：任元西南交通大学

学位级别：硕士

物理气相沉积(简称PVD)技术制备的CrN涂层以及CrN加入Al后形成的三元Cr-Al-N系涂层具有优良的综合性能,已被成功用于刀具、模具、轴承和活塞环等耐磨零件表面,其中高A1含量的AlCrN涂层由于其优越的抗高温氧化和磨粒磨损性能更是成为新... 详细信息

物理气相沉积(简称PVD)技术制备的CrN涂层以及CrN加入Al后形成的三元Cr-Al-N系涂层具有优良的综合性能,已被成功用于刀具、模具、轴承和活塞环等耐磨零件表面,其中高A1含量的AlCrN涂层由于其优越的抗高温氧化和磨粒磨损性能更是成为新一代三元PVD氮化物涂层最典型的代表。转动微动磨损是在交变载荷下接触副发生转动的相对运动所造成的磨损。转动微动现象广泛的存在于工业设备、民用机械及医疗器械中,其造成的事故比比皆是,每年由于转动微动磨损带来的损失不可估量。涂层材料对微动磨损与疲劳有很好的防护作用,而CrN和AlCrN涂层作为耐磨涂层用于解决转动微动模式下磨损问题有着很大的前景,如应用在高档主轴承和球阀等零部件中表现出了优异的耐磨性,然而迄今为止关于这两种涂层的转动微动摩擦磨损特性的研究鲜见报道。本文利用新型转动微动磨损试验装置,采用球／平面接触,对磨副为Si3N4陶瓷球,研究了物理气相沉积制备的CrN和AlCrN涂层在不同法向载荷(Fn=10N、20N、40N)和不同转动角位移幅值(θ=0.125°、0.25°、0.5°、1°、2°)条件下的转动微动摩擦磨损行为。在分析摩擦动力学行为的基础上,用扫描电子显微镜(SEM)、表面轮廓仪、电子能谱仪(EDX)分别对涂层的磨损形貌、磨痕轮廓、磨损表面和磨屑的成分进行微观分析,对两种涂层转动微动损伤特征进行了讨论,得到以下结论： 1.转动微动参数对CrN和AlCrN涂层的界面摩擦状态具有重要影响,两种涂层的转动微动运行区域依赖于法向载荷和转角位移幅值,随着法向载荷的降低或转角位移幅值的增加,涂层转动微动从部分滑移向完全滑移转变,相同工况下AlCrN涂层较CrN涂层更容易趋于部分滑移状态。 ***和AlCrN涂层的摩擦系数演变趋势极大地取决于所对应的微动状态,涂层在完全滑移状态下的摩擦系数较部分滑移的高,两种涂层摩擦系数值随法向载荷的增大而降低,随转动角位移幅值增大而增大,摩擦系数爬升阶段对应的循环次数随着法向载荷的增大而明显增加,但随转动角位移幅值增大而减少。在高载荷(Fn=40N)时,不同转角位移幅值下CrN涂层的摩擦系数稳定值都明显较AlCrN涂层的低。AlCrN涂层摩擦系数随着转角位移幅值的增大而明显增大,且曲线走势存在明显差异,而转角位移幅值的变化对CrN涂层的摩擦系数值影响不大。 3.两种涂层在摩擦界面为部分滑移状态时,摩擦界面损伤较为轻微,产生的磨屑很少,而在完全滑移状态时,转动磨损损伤是二体作用和三体作用共同作用的结果,角位移幅值的增大涂层进入完全滑移状态后的损伤明显加重,产生较多的磨屑并分布在磨痕两端。高法向载荷(Fn=40N)下,转角位移幅值对两种涂层的转动微动损伤行为有重要影响,转动角位移幅值由1°增大为2°后,两种涂层在磨痕中心处的磨损特征以及排屑行为都存在明显的差异,主要为CrN涂层磨痕内有较明显的磨屑碾压堆积,而AlCrN涂层具有较好的排屑行为,磨痕中心处有明显的塑性累积隆起的痕迹。完全滑移状态下两种涂层的损伤随转角位移幅值的增大而明显加重,但磨损机理都主要为磨粒磨损和轻微的氧化磨损。

关键词： PVD CrN涂层 AlCrN涂层转动微动摩擦磨损

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PP塑料/GCr15钢转动微动实验及数值模拟研究

PP塑料/GCr15钢转动微动实验及数值模拟研究

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作者：孙浩西南交通大学

学位级别：硕士

转动微动是在交变载荷作用下接触表面间发生微幅转动的相对运动,它常存在于球窝接头配合面、机车车辆的轮轴与轭轴机构的紧配合面、人体植入器械中的髋关节与膝关节杵臼状配合面中,故上述机械配合件常因微动而失效。球/平面接触条件下... 详细信息

转动微动是在交变载荷作用下接触表面间发生微幅转动的相对运动,它常存在于球窝接头配合面、机车车辆的轮轴与轭轴机构的紧配合面、人体植入器械中的髋关节与膝关节杵臼状配合面中,故上述机械配合件常因微动而失效。球/平面接触条件下的转动微动实验是由莫继良等于2008年首次实现,并且在此基础上学者们对不同材料的转动微动磨损特性展开研究。目前对转动微动的研究主要依赖实验这一条途径,因此通过有限元软件对转动微动实验条件下的结果进行验证及预测将会更深层次地揭示转动微动条件下的运行和损伤机理,并且可以节省大量人力物力。 (1)利用CETRUMT多功能摩擦磨损机(UMT-2, UMT-3)和CETR TH-50高精度六维力学传感器,完成了PP塑料与GCr15的球/平面接触条件下不同转动幅值的转动微动实验。通过对PP塑料与GCrl5转动微动的动力学行为的分析表明：转动幅值对转动微动行为有重要的影响,摩擦力-转动幅值(Ft-θ)曲线和摩擦系数曲线表征转动微动行为由部分滑移状态向完全滑移状态转变；通过对PP塑料与GCrl5转动微动的试样磨斑形貌进行分析得到：不同位移幅值下的磨痕形貌图和轮廓曲线随着转动幅值的增加也在不断的变化,并且出现了接触中心磨损区域有隆起和中心区域两侧的下凹的现象。 (2)利用***软件特有的Achard磨损分析模型,得到GCr15球/PP塑料平板的数值分析简化模型在一个加载特征循环下平板模型接触表面的磨损结果。通过对平板模型表面的磨损位移、塑性应变和磨损量曲线进行定量分析得到：平板试样接触表面的磨损发生在接触表面中心区域(磨损半径约为0.8mm),并随着转动幅值增加磨损程度加剧；当转动幅值较大时,材料塑性流动可能是在中心区域产生隆起的主要原因。对平板模型表面的塑性变形应变、等效应力和磨损云图进行定性分析结果表明：材料塑性流动存在与转动微动过程中,且转动幅值对表面接触应力值、表面等效应力和塑性流动程度有很大影响。 (3)通过有限元模拟分析转动微动结果和相应的实验结果对比分析表明：表面塑性应变云图分布情况与实际磨痕形貌图中的条纹状磨痕相符；磨损速率云图分布反映了磨损形貌图接触中心两侧的磨痕的扩展趋势；平板模型表面的塑性变形与试样表面轮廓形貌一致,且推测导致PP塑料试样表面的“隆起”的因素,除了磨屑堆积因素外,也是材料塑性流动的结果。采用***的接触功能进行转动微动磨损计算,得到的接触表面塑性应变等结果,均能得到实验结果的相关佐证,故作为辅助分析的有限元分析手段具有较好的应用性。

关键词：转动微动实验数值模拟磨损塑性流动 Achard磨损模型 PP塑料 GCr15钢磨痕形貌

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7075铝合金转动微动磨损机理研究

7075铝合金转动微动磨损机理研究

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第九届全国摩擦学大会

作者：莫继良朱旻昊郑健峰廖正君周仲荣摩擦学研究所牵引动力国家重点实验室西南交通大学成都610031

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球/曲面接触条件下转动微动磨损特性的研究

球/曲面接触条件下转动微动磨损特性的研究

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第九届全国摩擦学大会

作者：郑健峰莫继良彭金方沈明学朱旻昊摩擦学研究所牵引动力国家重点实验室西南交通大学四川成都 610031

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