检索结果-内蒙古大学图书馆

钢铁研究学报 2025年第4期 409-416页

作者：褚绍阳干勇仇圣桃钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心

高牌号无取向硅钢磁性能良好、产品种类多并且应用领域广，特别是对绿色能源领域的发展起到了重要的支撑作用。在“双碳”战略的背景下，高牌号无取向硅钢的需求量急剧增加，其高质量生产是亟需解决的关键技术问题之一。以高牌号无取向... 详细信息

高牌号无取向硅钢磁性能良好、产品种类多并且应用领域广，特别是对绿色能源领域的发展起到了重要的支撑作用。在“双碳”战略的背景下，高牌号无取向硅钢的需求量急剧增加，其高质量生产是亟需解决的关键技术问题之一。以高牌号无取向硅钢生产时瓦楞状缺陷为研究对象，首先介绍了高牌号无取向硅钢的产品系列，随后从连铸和热轧两方面阐述了瓦楞状缺陷的形成机制。经研究可知：高牌号无取向硅钢连铸坯中粗大的{100}柱状晶热轧时无法完全碎化，在热轧板中心区域形成了{100}<011>带状组织并遗传到成品。在此基础上，进一步总结了当前解决高牌号无取向硅钢瓦楞状缺陷的主要措施，即电磁搅拌技术和常化工艺。最后，展望了高牌号无取向硅钢瓦楞状缺陷的研究方向。

关键词：高牌号无取向硅钢瓦楞状缺陷柱状晶电磁搅拌常化

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高牌号无取向硅钢生产流程中织构控制研究现状

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材料导报 2024年第13期38卷 199-207页

作者：褚绍阳干勇仇圣桃项利田玉石石超钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心北京100081 北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

在节能减排的背景之下,水电、风电和核电等清洁能源行业得到了快速发展。高牌号无取向硅钢是上述发电机组应用最普遍的铁芯材料。因此,开发低铁损和高磁感的高牌号无取向硅钢是清洁能源产业高质量发展的前提条件。织构是影响高牌号无取... 详细信息

在节能减排的背景之下,水电、风电和核电等清洁能源行业得到了快速发展。高牌号无取向硅钢是上述发电机组应用最普遍的铁芯材料。因此,开发低铁损和高磁感的高牌号无取向硅钢是清洁能源产业高质量发展的前提条件。织构是影响高牌号无取向硅钢磁感和铁损的主要因素之一,受到生产工艺的影响。然而,高牌号无取向硅钢工艺流程长,影响织构控制的工艺因素众多。为了满足高牌号无取向硅钢在低铁损时实现高磁感,在产品加工时应尽量避免对磁性能不利的{111}织构的形成,促进对其有利的{100}和{110}织构形成。本文首先介绍了高牌号无取向硅钢的工艺流程,对比了国内外钢铁企业产品的磁性能(P_(15/50)和B_(50))。其次,阐述了高牌号无取向硅钢在炼钢、热轧、常化、冷轧和成品退火过程中促进有利织构形成的影响因素。最后,归纳出能促进高牌号无取向硅钢有利织构形成的生产工艺,并对织构控制的发展方向提出了建议。

关键词：高牌号无取向硅钢生产工艺织构控制磁感

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高牌号无取向硅钢70mm连铸板坯-Φ13mm锻材的高温力学性能

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特殊钢 2015年第1期36卷 62-64页

作者：花艳侠张晨马良荣哲项利仇圣桃辽宁科技大学鞍山114000 钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心北京100081

通过Gleeble-1500应力-应变热模拟试验机测试了由70 mm连铸坯锻成的Φ13 mm棒材的高牌号无取向硅钢(/%:0.002 7C,3.06Si,0.32Mn,0.013P,0.004S,0.50Al,0.002 7Ti,0.004 2 N)的高温(600~1 250℃)力学性能。结果表明,在应变速率为1×10^(-3)s^(-1)时,高牌号无取向硅钢中仅存在第Ⅰ脆性温度区(1 250℃至熔点),第Ⅱ脆性温度区和第Ⅲ脆性温度区均未出现,主要原因是超低碳(≤50×10^(-6))、高硅(3%Si)致使硅钢凝固冷却过程中不经历α-γ-α相变,避免了固溶的硫、氧等元素以(Fe,Mn)O、(Fe,Mn)S、Al_2O_3等形式在奥氏体晶界沉淀和长大导致晶界强度降低,产生裂纹。

关键词：高牌号无取向硅钢 70mm连铸板坯高温力学性能相变

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高牌号无取向硅钢CSP流程铸坯及热轧板的组织和夹杂物分析

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特殊钢 2013年第4期34卷 59-61页

作者：马良荣哲项利仇圣桃赵沛钢铁研究总院先进钢铁流程及材料国家重点实验室连铸技术国家工程研究中心北京100081

2.9 mm热轧3%Si高牌号无取向硅钢板(/%:0.004 6C、3.04Si、0.32Mn、0.49Als、0.004S、0.013P、0.0042N)由CSP(Compact Strip Production紧凑式带材生产线)流程:120 t BOF-70 mm CC-热轧工艺生产。热轧终轧温度872℃,卷取温度683℃。铸坯及热轧板的组织和夹杂物的分析结果表明,铸坯组织为典型的贯穿柱状晶组织;热轧板边部为再结晶组织,中部为纤维组织带有少量再结晶晶粒;高牌号无取向硅钢的主要夹杂物为铸坯-Al_2O_3,AlN和Cu_2S+MnS;热轧板-Al_2O_3,AlN,AIN+MnS和Cu_2S+MnS。

关键词： CSP流程高牌号无取向硅钢 70 mm铸坯热轧板组织夹杂物

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高牌号无取向硅钢中夹杂物/析出物的表征及硫化物对组织影响的研究

高牌号无取向硅钢中夹杂物/析出物的表征及硫化物对组织影响的研究

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作者：吴媛上海大学

学位级别：硕士

高牌号无取向硅钢主要用于大中型电机和发电机,具有低铁损和高的磁导率。本文以高牌号无取向硅钢中的夹杂物/析出物为研究对象,主要研究了热处理过程中硫化物对无取向硅钢晶粒尺寸的影响,探索硫化物影响组织的规律。实验采用金相、SEM、... 详细信息

高牌号无取向硅钢主要用于大中型电机和发电机,具有低铁损和高的磁导率。本文以高牌号无取向硅钢中的夹杂物/析出物为研究对象,主要研究了热处理过程中硫化物对无取向硅钢晶粒尺寸的影响,探索硫化物影响组织的规律。实验采用金相、SEM、XRD及TEM技术分别对化学成分相近工艺不同的两组试样的组织、位错密度、夹杂物及析出物进行表征。金相结果表明热处理前后样品厚度方向晶粒组织分布较均匀。对于析出物种类以硫化物为主的一组试样,去应力退火后晶粒由16μm长大到61μm,铁损值降低1.5W/kg。XRD结果表明热处理前后位错密度几乎不变。SEM结果表明微米级夹杂物热处理前后变化不大;百纳米级夹杂物主要是体积分数为0.011%的近球形TiSx,热处理后数量明显减少。TEM结果显示热处理前纳米级析出物主要是直径约30nm、体积分数为1.74×10-4的近球形CuxS,热处理后未检测到CuxS。另一组热处理前后析出物种类变化不大,均主要为氧化物,晶粒尺寸变化相对不明显,去应力退火后晶粒由21μm长大到26μm,铁损值降低0.4W/kg。热处理过程中氧化物对硅钢片的晶粒尺寸影响不大,而硫化物对硅钢片的晶粒尺寸影响较大。能谱结果统计显示百纳米级TiSx夹杂中Ti原子与S原子的比值接近1,确认其为TiS。分别利用能谱结果统计原子比及衍射花样标定方法确认近球形纳米CuxS的结构为立方晶系的Cu2S。通过热力学计算可知Cu2S的析出温度为668K,在1023K的热处理条件下会发生全溶解;TiS的析出范围为964K-1216K,推断出1023K的热处理条件下TiS夹杂物会溶解。根据钉扎模型对硫化物产生的钉扎力及晶粒长大的驱动力进行计算,发现热处理前TiS和Cu2S析出物可以钉扎晶界,阻碍晶粒的长大,从而影响硅钢片的铁损性能。热处理条件下晶粒长大的驱动力为7.2×10～4Pa,远大于热处理过程位错密度产生的驱动力96Pa,但小于热处理前Cu2S析出物产生的钉扎力3.02×10～6Pa,同时也小于热处理前TiS产生的钉扎力2.94×10～5Pa。热处理过程TiS和Cu2S的溶解导致解钉,促使第一组样品热处理后晶粒尺寸长大,铁损值降低。

关键词：高牌号无取向硅钢晶粒尺寸 Cu2S TiS 钉扎作用热处理

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Mn对高牌号无取向硅钢组织、织构及磁性能的影响

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功能材料 2021年第7期52卷 7072-7078页

作者：余春雷刘静付兵程朝阳武汉科技大学省部共建耐火材料与冶金国家重点实验室武汉430081 武汉科技大学湖北省海洋工程材料及服役安全工程技术中心武汉430081

本文借助OM、EBSD和磁性能测量仪,研究了Mn对高牌号无取向硅钢组织、织构和磁性能的影响。结果表明,与0.2Mn相比,1.6Mn热轧板再结晶过程受到较大程度的抑制,这导致旋转立方织构强度明显增强。经920℃常化后,相较于热轧板,常化板组织明... 详细信息

本文借助OM、EBSD和磁性能测量仪,研究了Mn对高牌号无取向硅钢组织、织构和磁性能的影响。结果表明,与0.2Mn相比,1.6Mn热轧板再结晶过程受到较大程度的抑制,这导致旋转立方织构强度明显增强。经920℃常化后,相较于热轧板,常化板组织明显改善,且基本保留了热轧板的织构组分,但添加1.6%Mn对常化板织构影响较小。930℃退火后,相较于0.2Mn,1.6Mn成品板晶粒尺寸略大一些,同时不利的{111}织构含量几乎不变,有利的{100}织构含量降低,导致织构因子下降,因此磁感B5000由1.683T降至1.644T。对于铁损,Mn含量增高导致铁损P1.5/50由2.45 W/kg下降至2.35 W/kg,而高频铁损P1.0/400则可能由于涡流损耗大幅降低,导致其从19.29 W/kg明显降至17.36 W/kg。

关键词：高牌号无取向硅钢 Mn 组织织构磁性能

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退火加热速度对高牌号无取向硅钢组织、织构及磁性能的影响

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材料热处理学报 2023年第4期44卷 138-145页

作者：石文敏杨光吴章汉李准黄景文武钢有限技术中心湖北武汉430080

采用光学显微镜、电子背散射衍射技术和爱泼斯坦方圈方法等研究了退火过程中不同加热速度对高牌号无取向硅钢显微组织、织构和磁性能的影响。结果表明:随着加热速度从10℃/s提高到70℃/s,试验钢最终退火后的平均晶粒尺寸逐渐变小,但加... 详细信息

采用光学显微镜、电子背散射衍射技术和爱泼斯坦方圈方法等研究了退火过程中不同加热速度对高牌号无取向硅钢显微组织、织构和磁性能的影响。结果表明:随着加热速度从10℃/s提高到70℃/s,试验钢最终退火后的平均晶粒尺寸逐渐变小,但加热速度达到100℃/s时,平均晶粒尺寸开始变大。加热速度达到40℃/s以上时试验钢最终退火后的γ取向线织构得到抑制,加热速度达到100℃/s及以上时λ取向线织构强度显著提高。加热速度为100℃/s时,试验钢最终退火后的铁损P_(1.0/400)最低,其各向异性也最低;随着加热速度的提高,磁感B_(5000)呈上升趋势。

关键词：高牌号无取向硅钢加热速度显微组织织构磁性能

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高牌号无取向硅钢平衡析出相热力学计算与分析

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电工钢 2020年第1期2卷 35-40页

作者：庞树芳李元华高振宇陈春梅李亚东刘文鹏鞍钢股份有限公司辽宁鞍山114021

以高牌号无取向硅钢典型成分为对象,通过热力学模拟计算,研究Mn,Al元素变化对平衡析出相的影响规律.结果表明:高牌号无取向硅钢的主要平衡析出相为AlN,FCC#2,MnS,M3 P,M7 C3,M23 C6和渗碳体,FCC#2相是一种Ti(C,N)化物,M7 C3和M23 C6是M... 详细信息

以高牌号无取向硅钢典型成分为对象,通过热力学模拟计算,研究Mn,Al元素变化对平衡析出相的影响规律.结果表明:高牌号无取向硅钢的主要平衡析出相为AlN,FCC#2,MnS,M3 P,M7 C3,M23 C6和渗碳体,FCC#2相是一种Ti(C,N)化物,M7 C3和M23 C6是Mn含量较高的一种化合物.Mn含量增加,MnS固溶析出转变温度大幅升高,当Mn含量较多时,随温度降低M7 C3相会先转变成M5 C2相,再转变成M23 C6相.Al含量增加,Ti(C,N)化物的转变温度降低;AlN固溶析出转变温度升高.Al对MnS,M3 P、M7 C3和M23 C6相的影响较小.

关键词：高牌号无取向硅钢热力学平衡相

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高牌号无取向硅钢轧制板形的控制方法、装置、设备及介质

高牌号无取向硅钢轧制板形的控制方法、装置、设备及介质

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作者：孙勃刘玉金刘磊马小云王宇鹏田冯水胡志远郝鹏飞 064400 河北省唐山市迁安市西部工业区兆安街025号

本发明公开了一种高牌号无取向硅钢轧制板形的控制方法，将高牌号无取向硅钢输入到冷轧轧机组中进行轧制，控制所述冷轧轧制的轧制速度不低于800m/min；在使用所述冷轧轧机组对所述高牌号无取向硅钢进行轧制过程中，控制所述冷轧轧机组... 详细信息

标准号: CN115722538A

本发明公开了一种高牌号无取向硅钢轧制板形的控制方法，将高牌号无取向硅钢输入到冷轧轧机组中进行轧制，控制所述冷轧轧制的轧制速度不低于800m/min；在使用所述冷轧轧机组对所述高牌号无取向硅钢进行轧制过程中，控制所述冷轧轧机组中的末机架的工作辊粗糙度低于0.45μm。本发明公开的高牌号无取向硅钢轧制板形的控制方法、装置及介质，能够有效降低出现异形边浪的概率，进而提高对高牌号无取向硅钢轧制板形的控制的准确度，以及在确保高牌号无取向硅钢产品的生产效率的基础上提高高牌号无取向硅钢产品的良品率。

关键词：高牌号无取向硅钢冷轧轧制轧机组轧制板工作辊粗糙度生产效率轧制过程准确度良品率末机架异形边概率

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高牌号无取向硅钢铸坯的生产方法

高牌号无取向硅钢铸坯的生产方法

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作者：吕黎李大明杨光石文敏黄景文袁纲李准 430080 湖北省武汉市青山区股份公司机关

本申请的实施例提供了一种高牌号无取向硅钢铸坯的生产方法，所述方法包括：获取高牌号无取向硅钢钢水的实测中包温度，以及获取高牌号无取向硅钢钢水中各元素的重量百分比；获取高牌号无取向硅钢铸坯收缩模型；基于所述中包温度和所述... 详细信息

标准号: CN114769540B

本申请的实施例提供了一种高牌号无取向硅钢铸坯的生产方法，所述方法包括：获取高牌号无取向硅钢钢水的实测中包温度，以及获取高牌号无取向硅钢钢水中各元素的重量百分比；获取高牌号无取向硅钢铸坯收缩模型；基于所述中包温度和所述重量百分比，通过所述高牌号无取向硅钢铸坯收缩模型，预测高牌号无取向硅钢铸坯的收缩率；根据所述收缩率，确定铸坯生产的工艺参数，并按照所述工艺参数生产高牌号无取向硅钢铸坯。本申请能够通过高牌号无取向硅钢铸坯收缩模型，预测高牌号无取向硅钢铸坯的收缩率，确定铸坯生产的工艺参数，生产高牌号无取向硅钢铸坯，不仅可以减少检测设备投入，降低生产成本，还可以避免测量结果滞后，使硅钢生产顺利进行。

关键词：高牌号无取向硅钢铸坯收缩率收缩重量百分比钢水生产硅钢生产检测设备预测申请实测滞后

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