检索结果-内蒙古大学图书馆

石油地球物理勘探 2009年第4期44卷 457-465页

作者：李红星陶春辉周建平刘财邓显明邓居智方根显东华理工大学核工程技术学院江西抚州344000 国家海洋局海底科学重点实验室浙江杭州310012 国家海洋局第二海洋研究所浙江杭州310012 吉林大学地球探测科学与技术学院吉林长春130026

基于BISQ模型,分别推导出二维平面内双相各向异性介质中拟快纵波(qP1)、拟慢纵波(qP2)、拟SV波(qSV)和拟SH波(qSH)的波数方程。通过计算机数值计算得到四种类型波的相速度与逆品质因子,在极坐标系中观察地震波速度和衰减随波传播方向的... 详细信息

基于BISQ模型,分别推导出二维平面内双相各向异性介质中拟快纵波(qP1)、拟慢纵波(qP2)、拟SV波(qSV)和拟SH波(qSH)的波数方程。通过计算机数值计算得到四种类型波的相速度与逆品质因子,在极坐标系中观察地震波速度和衰减随波传播方向的变化规律,发现四种波的各向异性特征表现不同,且衰减各向异性特征表现得比相速度更为强烈。文中分析了孔隙度、黏滞系数、渗透率和喷射流长度等参数在垂直方向以及全传播方位角范围对四种类型波的相速度和衰减的影响,发现这种影响也存在各向异性特征,还分析了不同参数条件下波场特征随频率变化的特性,得出一系列有意义的结论。

关键词：双相各向异性地震波场相速度衰减 BISQ模型黏滞系数喷射流长度

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MPS水流数学模型在冲击压力计算中的应用

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天津大学学报 2006年第9期39卷 1031-1036页

作者：李绍武熊赞武霄天津大学建筑工程学院天津300072

通过引入SPH(smoothed particle hydrodynamics)方法中的样条函数作为核子函数,并进一步修正扩散模型及梯度模型的计算公式,对已有MPS(moving particle semi-implicit)水流数学模型进行了改进．将该模型应用于垂向二维水柱倒塌过程计算... 详细信息

通过引入SPH(smoothed particle hydrodynamics)方法中的样条函数作为核子函数,并进一步修正扩散模型及梯度模型的计算公式,对已有MPS(moving particle semi-implicit)水流数学模型进行了改进．将该模型应用于垂向二维水柱倒塌过程计算,结合直立挡板的冲击压力过程实测结果,探讨了水流黏滞系数和摩阻项对直立挡板压力过程计算结果的影响,发现黏滞系数影响峰型的尖锐度,摩阻项影响压力过程的相位；通过适当选取黏滞系数和摩阻系数,获得了与实测结果一致的压力数值计算结果。

关键词： MPS方法水柱倒塌核子函数冲击压力黏滞系数摩阻项

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白垩系冻结软岩非线性流变模型试验研究

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岩土工程学报 2011年第3期33卷 398-403页

作者：李栋伟汪仁和范菊红教育部"矿山地下工程"研究中心安徽淮南232001 安徽省"矿山建筑重点实验室" 安徽淮南232001 安徽理工大学土木建筑学院安徽淮南232001

通过高围压固结、低温冻结后再加卸载的试验方法模拟白垩系冻结软岩地下工程施工应力状态变化过程,大量的试验结果表明:白垩系地层冻结软岩存在起始临界应力阈值,且符合Mises强度函数准则;冻结软岩黏滞系数是时间的一次函数,拟合相关系... 详细信息

通过高围压固结、低温冻结后再加卸载的试验方法模拟白垩系冻结软岩地下工程施工应力状态变化过程,大量的试验结果表明:白垩系地层冻结软岩存在起始临界应力阈值,且符合Mises强度函数准则;冻结软岩黏滞系数是时间的一次函数,拟合相关系数达0.99以上。根据试验提出了冻结软岩黏弹塑非线性蠕变本构力学模型,将现场实测结果与计算值进行对比:两者变形规律完全一致且数值较吻合,从而验证了低温软岩本构模型的正确性,可为冻结地下工程和寒区岩土工程数值计算提供参考。

关键词：白垩系冻结软岩数值模拟本构模型黏滞系数 Mises强度函数

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介质黏滞性质对余震活动影响的数值模拟

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地震地质 2015年第1期37卷 53-67页

作者：曲均浩蒋海昆宋金李金中国地震局地质研究所北京100029 山东省地震局济南250014 中国地震台网中心北京100045 新疆维吾尔自治区地震局乌鲁木齐830011

假定主震破裂面上残余凹凸体的破裂导致余震,残余凹凸体尺度符合分形分布,在破裂面上随机分布,残余凹凸体破裂/失稳强度符合对数正态分布;以岩石圈下部粘弹介质震后应力松弛作为导致残余凹凸体破裂的动力输入,加载应力按负指数形式衰减... 详细信息

假定主震破裂面上残余凹凸体的破裂导致余震,残余凹凸体尺度符合分形分布,在破裂面上随机分布,残余凹凸体破裂/失稳强度符合对数正态分布;以岩石圈下部粘弹介质震后应力松弛作为导致残余凹凸体破裂的动力输入,加载应力按负指数形式衰减;以库仑破裂准则作为失稳判据,考虑残余凹凸体破裂对附近区域的应力加载,在不同条件下模拟生成包含时、空、强三要素的人工"余震"序列。通过G-R关系及修改的大森公式,检测模拟输出与实际余震活动统计特征的吻合程度,以此作为进一步调整模型参数的依据。在此基础上重点讨论介质黏滞性质对余震活动的影响。结果显示:表征岩石物理特性的黏滞系数对余震活动持续时间、衰减快慢起重要的控制作用,黏滞系数与衰减系数之间显示负指数的相关关系。余震序列G-R关系与黏滞系数关系不大,主要受控于残余凹凸体的尺度分布,即与构造不均匀性关系更为密切。

关键词：主震破裂面余震活动残余凹凸体应力松弛黏滞系数

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大地测量约束下的阿尔泰山岩石圈流变结构

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地球物理学报 2007年第6期50卷 1713-1718页

作者：谭凯李杰王琪中国地震局地球物理研究所北京100081 中国地震局地震研究所地壳运动与地球观测实验室武汉430074 中国地质大学(武汉) 空间科技研究中心新疆维吾尔自治区地震局

本文根据大地测量数据得到过去50年左右阿尔泰山富蕴区域形变场，破裂带中段的相对位移最大，平均速率达6mm／a，总体上表现为沿断裂的走滑运动特征．该形变场可以用1931年富蕴8级地震的震后黏弹性松弛模型进行模拟，反演得到下地壳黏... 详细信息

本文根据大地测量数据得到过去50年左右阿尔泰山富蕴区域形变场，破裂带中段的相对位移最大，平均速率达6mm／a，总体上表现为沿断裂的走滑运动特征．该形变场可以用1931年富蕴8级地震的震后黏弹性松弛模型进行模拟，反演得到下地壳黏滞系数为1．6×10^19～7．9×10^19Pa·s，上地幔黏滞系数为1．6×10^18～6．3×10^19Pa·s，与华北、Nevada等地区利用震后变形资料推算的黏度基本一致．根据该地区最佳黏弹性分层模型，最近五十年由于岩石圈下部应力松弛引起的地震破裂带两侧最大水平速率约为4mm／a．我们的研究表明：大陆7～8级大震在几十年后仍可能有可观的地表变形，GPS监测得到的现今变形场可能包含震后变形成分．

关键词：震后形变黏滞系数阿尔泰山

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蠕变岩层地层刚度和松弛时间对套管外挤力的影响

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石油学报 2015年第10期36卷 1299-1304页

作者：翟晓鹏楼一珊曹砚峰文敏长江大学油气资源与勘探技术教育部重点实验室湖北武汉434023 长江大学石油工程学院湖北武汉434023 中海油研究总院北京100027

蠕变岩层套管外挤力计算要考虑蠕变松弛时间和固井水泥环性能的共同作用,目前的计算模型没有同时考虑两者的影响,使得计算结果偏差较大。在考虑水泥环作用条件下,建立了蠕变地层下套管外挤力黏弹性模型,利用该模型研究了松弛时间、地层... 详细信息

蠕变岩层套管外挤力计算要考虑蠕变松弛时间和固井水泥环性能的共同作用,目前的计算模型没有同时考虑两者的影响,使得计算结果偏差较大。在考虑水泥环作用条件下,建立了蠕变地层下套管外挤力黏弹性模型,利用该模型研究了松弛时间、地层刚度和水泥环性能对套管外挤力的影响。研究结果显示,不考虑水泥环作用,蠕变岩层套管外挤力与无蠕变作用的套管外挤力最终值相同,考虑水泥环作用时,蠕变岩层套管外挤力取决于水泥环性能;与以往蠕变岩层套管外挤力主要受地应力与蠕变率影响的认识有所不同,影响蠕变岩层套管外挤力的主要因素还包括地层刚度和松弛时间,它们影响套管外挤力大小和峰值、稳定值变化趋势;考虑内压和水泥环作用时,所得到的蠕变岩层套管外挤力远大于SY/T5724-2008套管设计标准计算得到蠕变岩层套管外挤力,该标准中蠕变岩层套管外挤力计算方法仍然值得商榷。利用所建模型和实验结果,分别对伊拉克Missan油田和中原文中油田蠕变盐膏层段套管外挤力进行比较分析,在相同地应力和蠕变松弛时间作用下,地层刚度不同,套管外挤力相差很大,所得结论与现场情况相吻合。

关键词：蠕变地层刚度松弛时间黏滞系数套管外挤力

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泥质砂岩蠕变特性与锚固控制效应试验研究

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岩土力学 2012年第1期33卷 65-72,77页

作者：韩立军王延宁蒋斌松张后全宗义江中国矿业大学深部岩土力学与地下工程国家重点实验室江苏徐州221008 中交天津港湾工程研究院港口岩土工程技术交通行业重点实验室天津300222

通过泥质砂岩单轴压缩蠕变试验,揭示岩石蠕变变形与破坏的特点,反映了不同应力路径下的岩石蠕变速率与发展过程,建立了泥质砂岩的非线性蠕变模型,并通过对试件施加侧向刚性约束和锚固约束,以反映地下工程围岩在平面应变状态和支护状态... 详细信息

通过泥质砂岩单轴压缩蠕变试验,揭示岩石蠕变变形与破坏的特点,反映了不同应力路径下的岩石蠕变速率与发展过程,建立了泥质砂岩的非线性蠕变模型,并通过对试件施加侧向刚性约束和锚固约束,以反映地下工程围岩在平面应变状态和支护状态下的蠕变特性。研究结果表明,锚固约束可以显著提高岩石发生稳定蠕变的应力阀值,减缓蠕变速率。根据改进的蠕变方程进行试验数据的拟合,确定了改进的西原模型蠕变方程中的各物理量。与单轴蠕变试验结果对比表明,该模型的计算结果与试验数据吻合较好,说明改进的西原模型可较好地反映岩石加锚后的蠕变特征。研究结果对深部地下工程围岩的变形与稳定控制研究具有重要的指导意义。

关键词：蠕变锚固弹性模量黏滞系数西原模型应力阀值

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新拌固化淤泥的流动性和黏滞性试验研究

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岩土工程学报 2022年第2期44卷 235-244页

作者：黄英豪戴济群徐锴水文水资源与水利工程科学国家重点实验室江苏南京210024 南京水利科学研究院岩土工程研究所江苏南京210024

固化方法是当前处理大规模疏浚淤泥的重要方法,固化淤泥的流动性直接关系到能否进行大规模流动化浇筑施工,分别采用截锥圆模和旋转黏度计研究了两种淤泥和新搅拌固化淤泥的流动性和黏滞性。初始含水率对淤泥的流动性影响显著,并存在临... 详细信息

固化方法是当前处理大规模疏浚淤泥的重要方法,固化淤泥的流动性直接关系到能否进行大规模流动化浇筑施工,分别采用截锥圆模和旋转黏度计研究了两种淤泥和新搅拌固化淤泥的流动性和黏滞性。初始含水率对淤泥的流动性影响显著,并存在临界含水率w’≈2.0w_(L),高于此含水率时,流动性快速增大。淤泥固化后,流动性降低,水泥添加量越高,新拌固化淤泥流动性越小,且主要发生在水泥添加量ac≤50 kg/m^(3)。初始含水率对新拌固化淤泥流动性的影响也存在临界含水率w’_(s),w’_(s)和水泥添加量有关,当a_(c)=50 kg/m^(3),w’_(s)≈2.8w_(L),此时新拌固化淤泥的流动性约为未固化淤泥的2/3。黏滞性试验表明:含水率w>12.0w_(L),淤泥为牛顿流体;2.0w_(L)≤w≤12w_(L),为宾汉姆流体;w<2.0w_(L),为带屈服值的伪塑性流体。当淤泥的初始含水率w>2.8w_(L)时,新拌固化淤泥为宾汉姆流体;当w<2.8w_(L)时,新拌固化淤泥近似为带屈服值的幂律流体。新拌固化淤泥的黏滞系数μ和动切力τ_(0)都大于原泥的,且都随初始含水率增大而减小。水泥添加量对对黏滞系数的影响主要发生在ac≤50 kg/m^(3)。当淤泥或者固化淤泥满足宾汉姆流体方程时,根据浅水方程推导了屈服应力和流动度之间的关系。

关键词：流动性新拌固化淤泥临界含水率黏滞性黏滞系数动切力宾汉姆流体

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连续排水边界下分数阶黏弹性饱和土体一维固结分析

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岩土力学 2019年第8期40卷 3054-3061,3070页

作者：田乙吴文兵蒋国盛梅国雄徐宝军中国地质大学工程学院岩土钻掘与防护教育部工程研究中心湖北武汉430074 广西大学土木建筑工程学院广西防灾减灾与工程安全重点实验室广西南宁530004 山东省城乡建设勘察设计研究院山东济南250031

采用分数阶Kelvin模型来描述饱和土体的流变特性,在连续排水边界条件下,利用Laplace变换推导出变换域内的饱和土体一维固结解析解,再通过Crump法对有效应力和固结沉降进行数值反演,得到了分数阶导数黏弹性饱和土体的一维固结半解析解。... 详细信息

采用分数阶Kelvin模型来描述饱和土体的流变特性,在连续排水边界条件下,利用Laplace变换推导出变换域内的饱和土体一维固结解析解,再通过Crump法对有效应力和固结沉降进行数值反演,得到了分数阶导数黏弹性饱和土体的一维固结半解析解。将连续排水边界退化到Terzaghi排水边界,退化后的结果与已有文献一致,验证了所得半解析解的可靠性。最后,基于所得解,分析了相关参数对土体固结的影响。结果表明,界面参数反映排水边界的透水性,从而影响土体中超孔隙水压力的消散速率;黏滞系数在固结后期对沉降发展影响较大,其值越大,沉降发展越慢;当阶次a不为零时,分数阶次越小,土体表现出的黏滞性越强,整体固结沉降发展越缓慢,次固结沉降发展也越缓慢。

关键词：连续排水边界分数阶导数黏弹性黏滞系数分数阶次

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黏时变渗透分段注浆压力的上、下限解

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岩土工程学报 2023年第9期45卷 1782-1789页

作者：王军辉韩煊北京市勘察设计研究院有限公司北京100038

在浆液的黏时变效应下,渗透注浆压力(p)和注浆速率(q)都是随时间t变化的,给注浆工程的设计计算带来困难。首先,考虑到设计的便利,利用定积分原理,提出了p-q双时间变量下对应的分段注浆压力(P)和注浆速率(Q)的工程定义。其次,根据黏时变... 详细信息

在浆液的黏时变效应下,渗透注浆压力(p)和注浆速率(q)都是随时间t变化的,给注浆工程的设计计算带来困难。首先,考虑到设计的便利,利用定积分原理,提出了p-q双时间变量下对应的分段注浆压力(P)和注浆速率(Q)的工程定义。其次,根据黏时变理论和Darcy定律,建立了p-q双时间变量下的黏时变渗透注浆解析模型(包括物理方程、几何方程和边界条件),揭示了黏时变渗透注浆的复杂数学物理过程,讨论了模型解的存在性与唯一性。再次,利用P-Q的工程定义式和渗透注浆解析模型进行P的理论解研究,充分利用积分不等式的性质,分别得到了P的下限与上限通解,讨论解的科学性与普适性。最后,结合当前实际工程需要,进一步讨论了指数黏时变函数P的上、下限特解(包括球面和柱面两种扩散模式)。

关键词：注浆渗透注浆压力注浆速率注浆持续时间黏滞系数黏时变积分不等式

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