检索结果-内蒙古大学图书馆

应用力学学报 2013年第2期30卷 167-172,299页

作者：张建军司江涛中国商飞上海飞机设计研究院总体气动设计研究部上海200235

利用有限体积法离散求解雷诺平均Navier-Stokes方程,计算了具有不同机翼上反角的翼身组合体构型;着重研究了机翼上反角对纵向升阻、俯仰力矩特性的影响规律;并通过展向压力分布的对比,首次从机理上对这种影响进行了探索解释,为气动布局... 详细信息

利用有限体积法离散求解雷诺平均Navier-Stokes方程,计算了具有不同机翼上反角的翼身组合体构型;着重研究了机翼上反角对纵向升阻、俯仰力矩特性的影响规律;并通过展向压力分布的对比,首次从机理上对这种影响进行了探索解释,为气动布局机翼安装参数的设计提供了思路和参考。研究结果表明:由于上反角主要改变了弦向前50%部分的压力分布,所以机翼上反角越大,前缘上表面吸力峰与下表面正压力下降越多,激波向前移动越大、强度更弱,从而升力、阻力、升阻比均减小。本文在上反角小于9°范围内,上反角每增加1°,升力系数降低0.005,阻力系数降低0.0002,升阻比降低0.04,俯仰力矩导数降低0.001,典型剖面压力最小值降低1%,激波位置前移1.6%。

关键词：机翼上反角升力阻力俯仰力矩展向压力分布

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一种常规布局民用飞机的动稳定性导数研究

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飞行力学 2013年第1期31卷 75-79页

作者：马超司江涛党亚斌上海飞机设计研究院总体气动部上海201210

对动导数的三种获取方法进行了简要描述,主要是风洞试验和工程估算,其次是近几年悄然兴起的数值计算。针对一种常规布局的民用飞机的全机构型,对比分析了工程估算和风洞试验的结果,包括各种姿态振荡,分析了振幅大小、振荡频率和重心变... 详细信息

对动导数的三种获取方法进行了简要描述,主要是风洞试验和工程估算,其次是近几年悄然兴起的数值计算。针对一种常规布局的民用飞机的全机构型,对比分析了工程估算和风洞试验的结果,包括各种姿态振荡,分析了振幅大小、振荡频率和重心变化对动导数的影响,并分析了雷诺数效应对非线性气动特性的影响。通过工程估算的方法对该飞机的动导数进行了估算,采用了欧美和苏俄两种不同类型的方法,交叉验证了工程估算的精准度。

关键词：动导数工程估算风洞试验民用飞机

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基于AMSAA和MTBF-T模型评估电子设备使用寿命

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电气自动化 2014年第5期36卷 100-102页

作者：邱胜顺张明吕勤上海飞机设计研究院电气系统设计研究部上海201210 华中科技大学电气与电子工程学院湖北武汉430074 嘉兴电力局浙江嘉兴314000

电力系统中的电子设备的使用寿命对电力系统安全经济运行意义重大。将AMSAA模型和MTBF-T模型相结合,建立用于评估在役设备使用寿命的综合模型,对某地电力系统运行的电子设备进行评估,将模型分析结果与电子设备的寿命曲线进行对比分析,... 详细信息

电力系统中的电子设备的使用寿命对电力系统安全经济运行意义重大。将AMSAA模型和MTBF-T模型相结合,建立用于评估在役设备使用寿命的综合模型,对某地电力系统运行的电子设备进行评估,将模型分析结果与电子设备的寿命曲线进行对比分析,为电力系统电子设备的寿命评估提供了新的思路和模型。

关键词： AMSAA模型 MTBF 电子设备可靠性寿命评估

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复合材料加筋板长桁终止端设计与分析

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南京航空航天大学学报 2013年第3期45卷 353-359页

作者：刘婷周凯华阴悦陈普会上海飞机设计研究院结构设计部上海200232 上海飞机设计研究院适航中心上海200232 南京航空航天大学金城学院南京211156 南京航空航天大学航空宇航学院南京210016

由于设计要求或设计限制条件,壁板的长桁常常在翼肋或机身框附近、机翼的前后梁附近及机翼与机身的开口附近、机翼的油箱附近等部位终止。在面内载荷作用下,截面形状突变和传载路径偏移都会造成端头处的应力集中,极易引起缘条/蒙皮界面... 详细信息

由于设计要求或设计限制条件,壁板的长桁常常在翼肋或机身框附近、机翼的前后梁附近及机翼与机身的开口附近、机翼的油箱附近等部位终止。在面内载荷作用下,截面形状突变和传载路径偏移都会造成端头处的应力集中,极易引起缘条/蒙皮界面的脱胶。为了延缓长桁末端的缘条/蒙皮界面的起裂,提高长桁终止端结构的失效载荷,采用经试验验证的数值方法,对长桁末端腹板斜削设计及长桁末端蒙皮增厚设计进行了研究。结果表明,蒙皮增厚设计可以明显提高结构的起裂载荷。

关键词：复合材料加筋板长桁终止端斜削设计增厚设计

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民用支线飞机抢救设备研究

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航空制造技术 2013年第6期56卷 77-78,88页

作者：牛俊峰上海飞机设计研究院四性与产品支援设计研究部

通过对民用支线飞机抢救模式和抢救特点的分析,提出民用支线飞机抢救设备应满足的一般技术要求、抢救所用设备的类型,民用飞机型号研制方提供的抢救设备范围、配备等。

关键词：支线飞机飞机抢救地面支援设备

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无损检测渗透检测方法

无损检测渗透检测方法

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标准类型：行业标准

本标准规定了材料的渗透检测方法。本标准适用于检测被检材料表面开口的不连续，例如裂纹、重皮、折叠、气孔和未熔合。主要用于金属材料。但也能用于其他材料，只要这些材料不是多孔的，且相对于检测介质是惰性的即可。被检材料的实例...

标准号: JB/T 9218-2015

本标准规定了材料的渗透检测方法。本标准适用于检测被检材料表面开口的不连续，例如裂纹、重皮、折叠、气孔和未熔合。主要用于金属材料。但也能用于其他材料，只要这些材料不是多孔的，且相对于检测介质是惰性的即可。被检材料的实例包括铸件、锻件、焊缝、陶瓷等等。

关键词：

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无损检测渗透试块通用规范

无损检测渗透试块通用规范

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标准类型：行业标准

本标准规定了渗透检测用试块（或渗透试块）的分类、技术要求和检验方法。本标准适用于渗透试块的型式检验和出厂检验。本标准也可作为用户订货的验收依据。

标准号: JB/T 6064-2015

关键词：

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气动扰流对飞机T型尾翼跨音速颤振影响的试验研究

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振动与冲击 2013年第1期32卷 94-98页

作者：梁技杨飞杨智春中国商飞上海飞机设计研究院强度部上海200232 西北工业大学航空学院西安710072

跨音速颤振试验通常在稳定的理想流场中进行,不考虑实际非稳定流场的气动扰流对颤振特性的影响。在飞机T型尾翼跨音速颤振试验中,通过设置一种气动扰流装置对风洞流场实施干扰以研究气动扰流对飞机T型尾翼跨音速颤振特性的影响。试验结... 详细信息

跨音速颤振试验通常在稳定的理想流场中进行,不考虑实际非稳定流场的气动扰流对颤振特性的影响。在飞机T型尾翼跨音速颤振试验中,通过设置一种气动扰流装置对风洞流场实施干扰以研究气动扰流对飞机T型尾翼跨音速颤振特性的影响。试验结果表明,气动扰流可以将飞机T型尾翼的颤振耦合模态从平尾弯扭耦合型改变为垂尾弯扭耦合型;可显著降低飞机T型尾翼的颤振动压,翼面外气动扰流较翼面内气动扰流对飞机T尾颤振特性的影响作用大。其原因在于施加的气动扰流所诱导产生的跨音速激波作用在垂尾翼面上改变了垂尾的非定常气动力,引起气动刚度和气动阻尼发生改变,由于平尾的气动阻尼相对较大,可以预计,一旦气动扰流引起垂尾的气动阻尼迅速减小到其临界颤振阻尼,则会引起垂尾弯扭耦合颤振型先于平尾弯扭耦合颤振型发生,从而表现出T尾颤振动压的降低。在颤振模型风洞试验中,当风洞试验结果与期望不一致时,需要研究气动扰流的影响。

关键词：跨音速颤振 T型尾翼风洞试验扰流

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飞机T型尾翼跨音速颤振特性研究

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振动与冲击 2013年第10期32卷 50-54页

作者：杨飞杨智春中国商飞上海飞机设计研究院强度部上海200232 西北工业大学航空学院西安710072

由于飞机T型尾翼的结构与气动布局特点,T型尾翼颤振计算不能套用常规尾翼的分析方法,而需要考虑平尾面内运动以及静升力等因素的影响。而跨音速空气压缩性效应和非定常气动力计算的不准确性,使得T型尾翼跨音速颤振计算更加困难,准确性... 详细信息

由于飞机T型尾翼的结构与气动布局特点,T型尾翼颤振计算不能套用常规尾翼的分析方法,而需要考虑平尾面内运动以及静升力等因素的影响。而跨音速空气压缩性效应和非定常气动力计算的不准确性,使得T型尾翼跨音速颤振计算更加困难,准确性较低。因此,需要采用试验为主计算为辅的方法来研究飞机T型尾翼跨音速颤振特性。针对某T型尾翼结构,用ZAERO软件等价片条势流跨音速颤振(ZTAIC)方法计算T型尾翼跨音速颤振特性,研究了马赫数、风洞气流密度和平尾迎角对T型尾翼颤振特性的影响。通过升力系数斜率空气压缩性修正计算方法和跨音速颤振模型风洞试验方法得到了飞机T型尾翼的跨音速颤振的凹坑曲线和空气压缩性特性,两种方法得到结果一致。

关键词：跨音速颤振 T型尾翼风洞试验跨音速凹坑压缩性

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先进燃烧室分配器式扩压器实验研究

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推进技术 2013年第1期34卷 88-94页

作者：李瀚索建秦梁红侠黎明刘强西北工业大学动力与能源学院陕西西安710072 中国商飞上海飞机设计研究院动力燃油部上海200235

针对高性能航空发动机燃烧室进口马赫数不断提高,同时先进燃烧组织对流量分配及头部空气动力学的要求,设计出一种适用于可变几何燃烧室的新型燃烧室扩压装置—分配器式扩压器。通过试验研究,重点研究了分配器式扩压器的总压损失与马赫... 详细信息

针对高性能航空发动机燃烧室进口马赫数不断提高,同时先进燃烧组织对流量分配及头部空气动力学的要求,设计出一种适用于可变几何燃烧室的新型燃烧室扩压装置—分配器式扩压器。通过试验研究,重点研究了分配器式扩压器的总压损失与马赫数以及面积比的关系,分配式扩压器挡板对流场的影响。结果表明:当马赫数为0.359时总压损失为3.57%,这说明扩压器总压损失符合要求;存在一个面积比1.6～2.1使得扩压器出口流畅分布均匀;挡板可以改变流场分布和入口压力参数。

关键词：燃烧室分配器式扩压器试验总压损失流场分布

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