检索结果-内蒙古大学图书馆

城郊大管径供热管道不同补偿安装方式对比

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中华建设 2020年第35期 0187-0188页

作者：孙静静乔锦晶夏源刘秋寒中国市政工程华北设计研究总院有限公司西安分公司中国市政工程华北设计研究总院有限公司西安分公司西安西北民航项目管理有限公司设计部西安市城市规划设计研究院

结合工程实际,进行不同补偿安装方式的分析对比,确定出技术合理、投资节省、施工周期短、施工难度小、运行安全、运行维护少的安装方式。

关键词：城郊大管径供热管道不同补偿安装方式

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PE-RT Ⅱ直埋供热管道热膨胀的分析

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煤气与热力 2020年第8期40卷 13-17,J0042页

作者：苗庆伟王淮常娅娜张欢王冠英天津大学环境科学与工程学院天津300072 中国市政工程华北设计研究总院有限公司科技发展部天津300381 天津建工集团建筑设计有限公司设计部天津300384 中国市政工程华北设计研究总院有限公司第六设计研究院天津300381

随着塑料管道技术的进步,PE-RTⅡ预制直埋保温管适用于供水温度≤75℃、压力≤1.0 MPa的城镇集中供热二级管网。分析直埋供热管道主动轴向力随着温度的变化。根据不同温度下PE-RTⅡ管的弹性模量,拟合出弹性模量随管道工作温度而变化的... 详细信息

随着塑料管道技术的进步,PE-RTⅡ预制直埋保温管适用于供水温度≤75℃、压力≤1.0 MPa的城镇集中供热二级管网。分析直埋供热管道主动轴向力随着温度的变化。根据不同温度下PE-RTⅡ管的弹性模量,拟合出弹性模量随管道工作温度而变化的公式。分析表明:工作温度区间为10~75℃时,PE-RTⅡ预制直埋保温管的轴向热应力在工作温度为49.26℃时取得最大值。在实例分析中,城镇集中供热二级管网敷设在非机动车道下,地下水位深度为2 m,管道中心线位于地下水位以上,管道与土壤的最小摩擦系数取0.2,管道设计压力为0.8 MPa。分别计算公称外直径为110~450 mm的PE-RTⅡ管在3种工作温度75℃、49.26℃、40℃时的管道主动轴向力、直管段过渡段最大长度。实例计算结果表明:相同管径下,随着管道工作温度的降低,PE-RTⅡ管的主动轴向力先增加再减小,相应地直管段过渡段最大长度也先增加再减小。在工作温度为49.26℃时,主动轴向力和直管段过渡段最大长度达到最大值。在工作温度为49.26℃时,公称外直径为450 mm的PE-RTⅡ管的主动轴向力增大到最大值21521.92 N,直管段过渡段最大长度增大到最大值4.34 m。单根管长度的PE-RTⅡ预制直埋保温管就可以被锚固。在城镇集中供热二级管网中应用PE-RTⅡ预制直埋保温管时,可以采用无补偿敷设。

关键词： PE-RTⅡ预制直埋保温管热膨胀主动轴向力过渡段长度

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城市数字公共基础设施统一识别代码编码规则

城市数字公共基础设施统一识别代码编码规则

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标准类型：行业标准

本文件规定了城市数字公共基础设施统一识别代码的编码原则、结构和要求。本文件适用于城市数字公共基础设施统一识别代码的编码体系构建及应用。

标准号: CJ/T 553-2024

关键词：

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管廊接头变形对接头防渗性能的影响

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土木工程学报 2019年第A01期52卷 113-119页

作者：刁钰郭勇志宋欣欣闵海华贾镇阳高泽东褚振西天津大学滨海土木工程结构与安全教育部重点实验室天津300072 天津大学建筑工程学院天津300072 天津市市政工程设计研究院天津300051 中国市政工程华北设计研究总院有限公司天津300051

针对地下综合管廊渗漏规律不明确的现状,文中建立有限差分模型,首先对相邻两节段管廊施加荷载,对比分析单舱、双舱、三舱管廊在不同接头构造下、不同止水橡胶垫初始应力情况下,管廊接头渗漏的临界转角规律。结果表明,无论预应力钢筋连... 详细信息

针对地下综合管廊渗漏规律不明确的现状,文中建立有限差分模型,首先对相邻两节段管廊施加荷载,对比分析单舱、双舱、三舱管廊在不同接头构造下、不同止水橡胶垫初始应力情况下,管廊接头渗漏的临界转角规律。结果表明,无论预应力钢筋连接还是螺栓连接,单舱、双舱、三舱管廊的连接处转角都与荷载成正比例关系,且预应力钢筋连接比螺栓连接防水性能好。沉降缝处的转角也与荷载成正比例关系,并且防水性能主要取决于止水橡胶垫的初始应力,与管片结构刚度关系不大。最后,以上海某隧道实际沉降数据为依据,研究管廊在不同沉降阶段止水橡胶垫和接头螺栓的受力,分析管廊沉降破坏模式。

关键词：地下综合管廊接头连接接头渗漏沉降破坏形式

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管廊渗漏对其变形及周边土沉降特性的影响研究

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土木工程学报 2019年第A01期52卷 106-112页

作者：刁钰褚振西宋欣欣闵海华贾镇阳高泽东郭勇志天津大学滨海土木工程结构与安全教育部重点实验室天津300072 天津大学建筑工程学院天津300072 天津市市政工程设计研究院天津300051 中国市政工程华北设计研究总院有限公司天津300051

地下综合管廊接缝处在外部作用下会产生相对位移,进而引发渗漏与周边土体侵蚀,而变形与渗漏耦合会进一步形成恶性循环。目前关于不同管廊形式、不同埋深、土体侵蚀程度和渗透系数等因素对管廊长期整体变形性能影响的研究较少。通过提出... 详细信息

地下综合管廊接缝处在外部作用下会产生相对位移,进而引发渗漏与周边土体侵蚀,而变形与渗漏耦合会进一步形成恶性循环。目前关于不同管廊形式、不同埋深、土体侵蚀程度和渗透系数等因素对管廊长期整体变形性能影响的研究较少。通过提出的渗流-应力模型,综合考虑土体-结构整体受力性能,可以定量地估计管廊接缝渗漏引起的管廊变形和地面沉降。研究发现,渗漏范围及稳定时间、渗漏点数目和渗漏引起的地面沉降,随着管廊抗弯刚度的减小而提高,随着管廊埋深、土体侵蚀程度和土体渗透系数的减小而降低。

关键词：管廊渗漏长期变形耦合效应沉降

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排水用锁止防脱波形聚乙烯缠绕管

排水用锁止防脱波形聚乙烯缠绕管

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标准类型：行业标准

本文件规定了排水用锁止防脱波形聚乙烯缠绕管的材料、分类和标记、结构和连接方法、要求、试验方法、检验规则，以及标志、运输和贮存。本文件适用于埋地排水、排污等工程中使用的介质温度40 ℃以下、公称尺寸DN/1D200~DN/ID3000 的锁...

标准号: T/CECS 10212-2022

本文件规定了排水用锁止防脱波形聚乙烯缠绕管的材料、分类和标记、结构和连接方法、要求、试验方法、检验规则，以及标志、运输和贮存。本文件适用于埋地排水、排污等工程中使用的介质温度40 ℃以下、公称尺寸DN/1D200~DN/ID3000 的锁止防脱波形聚乙烯缠绕管。

关键词：

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直埋热水供热管道敞沟电预热安装方式

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煤气与热力 2020年第5期40卷 5-12,J0041,J0042页

作者：赵欣刚王冠英许峰王啸马骏史尚典王翔安振华中国市政工程华北设计研究总院有限公司第六设计研究院天津300381 太原市热力集团有限责任公司山西太原030001

无补偿直埋热水供热管道敞沟电预热安装常用3种连接方式:一次性补偿器连接、保持预热温度短管连接、自然冷却短管连接。提出一种新的连接方式:提高预热温度自然冷却短管连接。介绍电预热技术的原理和敞沟电预热工序,分析4种连接方式的... 详细信息

无补偿直埋热水供热管道敞沟电预热安装常用3种连接方式:一次性补偿器连接、保持预热温度短管连接、自然冷却短管连接。提出一种新的连接方式:提高预热温度自然冷却短管连接。介绍电预热技术的原理和敞沟电预热工序,分析4种连接方式的施工方法及其优缺点。给出自然冷却短管连接方式预热管道自然冷却回缩量的计算方法。针对提高预热温度自然冷却短管连接方式,推导出提高后的预热温度的计算公式,给出了DN 1 200、1 400 mm管道的实际工程算例。分析结果表明:提高预热温度自然冷却短管连接方式通过人为提高预热温度,增加预热伸长量,这部分增加的伸长量恰好可以抵消预热管道自然冷却回缩量,从而使管道在自然冷却状态下达到的预热实际伸长量等于预热设计伸长量。优点是可以完全保留设计预热成果,结构简单,易于施工和焊缝探伤,能够保证施工质量;缺点是多消耗少量预热电能,延长施工时间。在施工工期不是很紧张的情况下,推荐采用提高预热温度自然冷却短管连接方式。

关键词：无补偿直埋热水供热管道敞沟电预热提高预热温度自然冷却短管连接

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膜生物反应器城镇污水处理厂原位改造技术规程

膜生物反应器城镇污水处理厂原位改造技术规程

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标准类型：行业标准

本规程适用于采用中空纤维膜和平板膜的膜生物反应器工艺进行城镇污水处理厂扩容提标原位改造工程的设计、施工、调试、验收以及运行管理。

标准号: T/CECS 1224-2022

本规程适用于采用中空纤维膜和平板膜的膜生物反应器工艺进行城镇污水处理厂扩容提标原位改造工程的设计、施工、调试、验收以及运行管理。

关键词：

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输气管道水工保护措施实例

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煤气与热力 2020年第8期40卷 40-42,J0044页

作者：王铁军徐威烟台新奥燃气发展有限公司山东烟台264002 中国市政工程华北设计研究总院有限公司第十设计研究院天津300074

以涩宁兰复线天然气管道乌兰县茶卡镇段管道水毁事故为例,制定钢筋混凝土配重块和袋装砂截水墙相结合的水工保护措施,介绍钢筋混凝土配重块的设置间距计算方法和截水墙设置要求。实践表明,该水工保护措施运行效果良好。

关键词：输气管道水工保护配重块截水墙

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LNG空温式气化器支腿高度数值模拟研究

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煤气与热力 2021年第6期41卷 I0006-I0011,I0044,I0045页

作者：冼丽珊焦文玲杨帆杜建梅哈尔滨工业大学建筑学院黑龙江哈尔滨150090 寒地城乡人居环境科学与技术工业和信息化部重点实验室黑龙江哈尔滨150090 中国市政工程华北设计研究总院有限公司第十设计研究院天津300074

以QQ-5000G-01型LNG空温式气化器为例,不研究空温式气化器翅片管内换热及管壁导热,只研究翅片管外壁面与周围空气的自然对流换热情况。该空温式气化器立式安装,长3.287 m,宽2.715 m,高9.387 m,由10×12排列的120根星型铝合金翅片管... 详细信息

以QQ-5000G-01型LNG空温式气化器为例,不研究空温式气化器翅片管内换热及管壁导热,只研究翅片管外壁面与周围空气的自然对流换热情况。该空温式气化器立式安装,长3.287 m,宽2.715 m,高9.387 m,由10×12排列的120根星型铝合金翅片管构成。单根翅片管的翅片数量为8,翅片高度为63 mm,翅片厚度为2 mm,翅片长度为8 m,两翅片之间夹角分别为36.87°和53.13°,圆管外直径为32 mm,圆管壁厚2 mm。将每根翅片管都简化为长方体,该长方体的长为0.141 m,宽为0.141 m,高为8 m。长方体与长方体之间按对应边平行排列,相邻长方体最近侧外壁面之间的间距为0.145 m。环境温度为300 K,环境绝对压力为101325 Pa。在Geometry 19.0中建立传热几何模型,将该模型导入ICEM 19.0软件划分结构化网格,采用Fluent 19.0软件对支腿高度为0.8~2.0 m的空温式气化器与周围环境换热过程进行数值模拟。选取空温式气化器底部平面为温度场计算平面,提出空温式气化器底部温度场评价指标和工程上支腿高度最优值判断指标,分析不同支腿高度对空温式气化器底部温度场分布的影响规律以及工程上支腿高度最优值。研究结果表明:空温式气化器与周围环境换热达到平衡时,空温式气化器周围空气形成了自上而下的流动,温度较低的空气向下流动,一部分滞留在气化器底部,一部分向四周扩散。支腿高度过低,导致空温式气化器底部空间温度过低,不利于设备的底部换热。在设定的研究和设备选型条件下,支腿高度从0.8 m提高到2.0 m,其计算平面的温度场评价指标的绝对值提高了29.7%。支腿高度的提高对计算平面温度场的改善效果呈幂函数分布,即在工程支腿高度最优值前,提高支腿高度,能较明显地提高空温式气化器计算平面的温度;在工程支腿高度最优值后,提高支腿高度,不能明显地提高计算平面的温度。在设定的研究和设备选型条件下,在工程上空温式气化器的支腿高度最优值出现在1.50~1.55 m范围。

关键词： LNG空温式气化器支腿高度最优值数值模拟温度场评价指标

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