检索结果-内蒙古大学图书馆

核动力工程 2001年第1期22卷 60-64页

作者：赵文金中国核动力研究设计院核燃料及材料国家级重点实验室成都610041

概述了法国法马通公司开发的新型燃料包壳材料 M5合金在堆内外的腐蚀、吸氢、显微组织、蠕变、辐照生长等性能。从已获得的堆内数据证明， M5合金包壳在抗腐蚀、吸氢、蠕变、辐照生长方面大大优于最佳化的 Zr- 4合金包壳。可以预计， M... 详细信息

概述了法国法马通公司开发的新型燃料包壳材料 M5合金在堆内外的腐蚀、吸氢、显微组织、蠕变、辐照生长等性能。从已获得的堆内数据证明， M5合金包壳在抗腐蚀、吸氢、蠕变、辐照生长方面大大优于最佳化的 Zr- 4合金包壳。可以预计， M5新合金包壳能满足燃耗达 65GW· d· t－ 1的设计要求。在法马通推出的 PWR燃料组件 AFA- 3G已采用了 M5合金包壳。

关键词： M5合金包壳材料堆内外性能核反应堆锆合金化学成分加工工艺

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U-10Mo/Al-2Si扩散层性质研究

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核动力工程 2011年第2期32卷 30-34页

作者：刘云明尹昌耕孙长龙陈建刚中国核动力研究设计院核燃料及材料国家重点实验室成都610041

采用热压扩散偶方法研究了U-10Mo/Al-2Si的扩散层性质。实验在真空热压炉中完成,温度550～570℃,时间5～21 h。结果表明:扩散层随时间的延长和温度的提高而增厚;U-Mo侧生成了抑制U-Mo/Al的扩散反应,Si含量高达47.4%(原子分数)的富Si层。... 详细信息

采用热压扩散偶方法研究了U-10Mo/Al-2Si的扩散层性质。实验在真空热压炉中完成,温度550～570℃,时间5～21 h。结果表明:扩散层随时间的延长和温度的提高而增厚;U-Mo侧生成了抑制U-Mo/Al的扩散反应,Si含量高达47.4%(原子分数)的富Si层。从U-Mo侧到Al-2Si侧,U和Mo的含量递减而Al的含量递增;Si含量在U-Mo侧出现最大含量后递减。U-Mo侧主要为(U,Mo)(Al,Si)3相;Al-2Si侧为(U,Mo)(Al,Si)3和UMo2Al2相,从U-Mo侧到Al-2Si侧UMo2Al2的数量在增加。

关键词： U-Mo合金 Al-2Si合金扩散偶扩散层

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Gd_2O_3-UO_2芯块晶粒尺寸的影响因素研究

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核动力工程 2005年第1期26卷 75-79页

作者：潘英陈怡易伟左国平蒋红曼中国核动力研究设计院核燃料及材料国家级重点实验室成都610041

用光学显微镜和图象分析仪研究了影响Gd_2O_3-UO_2芯块晶粒尺寸的因素。对烧结气氛、混料方式、芯块在烧结炉中的位置、以及在UO2芯块中添加U3O8、草酸铵和助烧剂(Al、Ti、V的氧化物)等给Gd2O3-UO2芯块晶粒尺寸带来的影响进行了研究。... 详细信息

用光学显微镜和图象分析仪研究了影响Gd_2O_3-UO_2芯块晶粒尺寸的因素。对烧结气氛、混料方式、芯块在烧结炉中的位置、以及在UO2芯块中添加U3O8、草酸铵和助烧剂(Al、Ti、V的氧化物)等给Gd2O3-UO2芯块晶粒尺寸带来的影响进行了研究。结果表明,球磨工艺、添加助烧剂和微氧化气氛烧结等都有利于芯块的晶粒生长,晶粒大小分布均匀;添加U3O8和草酸铵对芯块的晶粒生长无明显的影响。

关键词： Gd2O3-UO2芯块晶粒尺寸影响因素研究

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Nb含量对Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe合金耐腐蚀性能的影响

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金属学报 2017年第1期53卷 47-56页

作者：杨忠波赵文金程竹青邱军张海卓洪中国核动力研究设计院反应堆燃料及材料重点实验室成都610213

用高压釜腐蚀实验研究了不同Nb含量的Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe(x=0~1,质量分数,%)合金在360℃、18.6MPa纯水,360℃、18.6MPa、0.01mol/LLiOH水溶液以及400℃、10.3MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能,用TEM和SEM分析了合金腐蚀前后的显微组织。结果表... 详细信息

用高压釜腐蚀实验研究了不同Nb含量的Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe(x=0~1,质量分数,%)合金在360℃、18.6MPa纯水,360℃、18.6MPa、0.01mol/LLiOH水溶液以及400℃、10.3MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能,用TEM和SEM分析了合金腐蚀前后的显微组织。结果表明,x从0增加至1时,合金在纯水和过热蒸汽中的腐蚀增重逐渐增加,但在LiOH水溶液中的腐蚀增重减少;Nb具有细化合金再结晶晶粒作用,随着Nb含量的增加,合金中第二相直径相接近,但第二相的面密度和Nb/Fe比增大,当x≤0.2时,第二相主要为不含Nb的ZrFe或含少量Nb的ZrNbFe相,0.3≤x≤1时,主要为ZrNbFe相;合金腐蚀速率越高,氧化膜断面平行裂纹越多,基体/氧化膜界面处呈"菜花"状凸起越严重。探论了Nb含量对Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe耐腐蚀性能影响的机理,认为含Nb第二相的析出量是引起合金耐腐蚀性能差别的主要原因。

关键词： Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe合金腐蚀显微组织氧化膜

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烧结二氧化铀燃料裂变气体肿胀的数值模拟研究

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核动力工程 2011年第6期32卷 91-95页

作者：肖红星龙冲生中国核动力研究设计院核燃料及材料国家级重点实验室成都610041

建立低温条件下烧结二氧化铀燃料(简称UO2燃料)中裂变气体的肿胀计算模型,采用有限差分方法编写计算程序,定量计算不同燃耗和温度条件下UO2燃料中固溶态的裂变气体份额、裂变气体气泡的密度与平均半径以及它们对燃料肿胀的贡献。计算表... 详细信息

建立低温条件下烧结二氧化铀燃料(简称UO2燃料)中裂变气体的肿胀计算模型,采用有限差分方法编写计算程序,定量计算不同燃耗和温度条件下UO2燃料中固溶态的裂变气体份额、裂变气体气泡的密度与平均半径以及它们对燃料肿胀的贡献。计算表明,该模型能用于预测低温条件下UO2燃料中裂变气体所导致的肿胀随燃耗的变化规律。

关键词： UO2燃料裂变气体肿胀模型

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弥散燃料板芯体中U-Mo/Al-Si合金基体反应层性质研究

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核动力工程 2014年第2期35卷 161-165页

作者：刘利剑尹昌耕陈建刚孙长龙刘云明中国核动力研究设计院核燃料及材料国家重点实验室成都610041

针对弥散型燃料板采用实验方法分析U-Mo燃料相与Al-Si基体反应层的性质。实验结果表明:反应层主要出现在U-Mo燃料颗粒的内部微裂纹处及燃料颗粒与基体界面处,其形貌和厚度均不规则。U-Mo与Al-Si遵循空位扩散机制,扩散过程主要为Al、Si向... 详细信息

针对弥散型燃料板采用实验方法分析U-Mo燃料相与Al-Si基体反应层的性质。实验结果表明:反应层主要出现在U-Mo燃料颗粒的内部微裂纹处及燃料颗粒与基体界面处,其形貌和厚度均不规则。U-Mo与Al-Si遵循空位扩散机制,扩散过程主要为Al、Si向U-Mo合金的扩散。在反应层中Al含量基本维持不变,Si含量沿基体-燃料相方向递增,并聚集在U-Mo侧的反应层中。当基体中Si含量达到5%时,可明显抑制扩散反应的进行,从而改进燃料板性能。

关键词： U Mo合金 Al Si合金反应层扩散反应

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Ti-4Al-2V合金高周疲劳性能研究

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核动力工程 2010年第4期31卷 114-117页

作者：熊茹王理刘桂良朱常桂李川黔中国核动力研究设计院核燃料及材料国家重点实验室成都610041

评价了钛合金Ti-4Al-2V棒材的室温高周疲劳性能。采用旋转弯曲的加载方式完成了Ti-4Al-2V棒材在室温空气中的成组常规疲劳试验和升降法试验，对试验数据进行了分析，绘制了S-V曲线和P-S-N曲线，对疲劳断口进行了扫描电子显微镜（SEM）... 详细信息

评价了钛合金Ti-4Al-2V棒材的室温高周疲劳性能。采用旋转弯曲的加载方式完成了Ti-4Al-2V棒材在室温空气中的成组常规疲劳试验和升降法试验，对试验数据进行了分析，绘制了S-V曲线和P-S-N曲线，对疲劳断口进行了扫描电子显微镜（SEM）分析。结果表明，钛合金Ti-4Al-2V棒材的疲劳极限α1（10）^7与经验公式计算值吻合，Ti-4Al-2V棒材具有较好的抗高周疲劳的性能，疲劳断口呈现裂纹萌生、扩展和断裂的特征。

关键词：钛合金 Ti-4Al-2V棒材高周疲劳断口

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不锈钢管-管对接电子束焊接工艺

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核动力工程 2009年第5期30卷 101-104页

作者：罗绪珍王建苑群启刘晓荣袁军杨军中国核动力研究设计院核燃料及材料国家级重点实验室成都610041

针对稳压器的电加热元件00Cr17Ni14Mo2不锈钢管(Φ22mm×2.5mm)的I型坡口对接结构,采用上聚焦方式的电子束焊接工艺,解决了焊缝内凸和表面塌陷的成型问题,实现了该结构的单面焊双面成型焊接。试件按法国RCC-M规范进行外观尺寸检测... 详细信息

针对稳压器的电加热元件00Cr17Ni14Mo2不锈钢管(Φ22mm×2.5mm)的I型坡口对接结构,采用上聚焦方式的电子束焊接工艺,解决了焊缝内凸和表面塌陷的成型问题,实现了该结构的单面焊双面成型焊接。试件按法国RCC-M规范进行外观尺寸检测、液体渗透检测、X射线检测、拉伸试验、弯曲试验、金相检测、铁素体含量测定及晶间腐蚀试验,未见任何缺陷,各项性能均满足技术条件要求。

关键词： I型坡口电子束焊接内凸单面焊双面成型

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HMD法制备U-10wt%Mo合金粉末的粒度控制

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核动力工程 2009年第6期30卷 11-14页

作者：陈建刚尹昌耕孙长龙庞晓轩刘云明孙旭东杨红艳李传锋中国核动力研究设计院核燃料及材料国家级重点实验室成都610041

对氢化-破碎-脱氢（HMD）法制备U-10wt％Mo合金粉末的粒度控制工艺进行了研究。U-Mo合金在950℃分别退火4、10、24h，然后经过γ→α相转变热处理、HMD法和α→γ相转变热处理等过程成为粉末。分析结果表明：950℃下U-Mo晶粒长大较慢，... 详细信息

对氢化-破碎-脱氢（HMD）法制备U-10wt％Mo合金粉末的粒度控制工艺进行了研究。U-Mo合金在950℃分别退火4、10、24h，然后经过γ→α相转变热处理、HMD法和α→γ相转变热处理等过程成为粉末。分析结果表明：950℃下U-Mo晶粒长大较慢，可通过调节保温时间使晶粒尺寸控制在40-100μm；γ相分解程度强烈依赖于晶粒尺寸，晶粒尺寸越大，γ相向α相的转变程度越低；粉末粒度大小与原始合金γ相的晶粒度密切相关，原始合金γ相晶粒度越大，粉末粗粉比重越大。

关键词： U-10wt%Mo合金氢化-破碎-脱氢(HMD) 粉末粒度

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304NG不锈钢均匀腐蚀性能研究

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核动力工程 2005年第4期26卷 390-392页

作者：姜峨文燕刘然超何艳春中国核动力研究设计院核燃料及材料国家重点实验室成都610041

用MARS循环腐蚀回路对304NG不锈钢进行了1500h的循环水腐蚀考验,对均匀腐蚀速率进行了定量评估。试验结果表明:在模拟核反应堆一回路循环水条件下,304NG控氮不锈钢板材、锻件的均匀腐蚀速率为1.40mg/(dm2ˇ30d)和1.91mg/dm2(dm2ˇ30d),0... 详细信息

用MARS循环腐蚀回路对304NG不锈钢进行了1500h的循环水腐蚀考验,对均匀腐蚀速率进行了定量评估。试验结果表明:在模拟核反应堆一回路循环水条件下,304NG控氮不锈钢板材、锻件的均匀腐蚀速率为1.40mg/(dm2ˇ30d)和1.91mg/dm2(dm2ˇ30d),0Cr18Ni10Ti不锈钢板材、锻件的均匀腐蚀速率为4.44mg/(dm2ˇ30d)和4.65mg/(dm2ˇ30d),304NG控氮不锈钢的均匀腐蚀速率低于0Cr18Ni10Ti不锈钢。

关键词：均匀腐蚀速率 304NG不锈钢腐蚀 0Cr18Ni10Ti不锈钢

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