检索结果-内蒙古大学图书馆

粉末冶金技术 2025年第1期43卷 52-60页

作者：尹刚潘前赵腾尹海清王永伟曲选辉熊宁北京科技大学钢铁共性技术协同创新中心北京100083 北京科技大学新材料技术研究院北京100083 安泰科技股份有限公司北京100081 华虹半导体(无锡)有限公司无锡214000

热导率(导热系数)是数值模拟本构方程所需的重要材料热物性参数,现有热导率测量设备及方法无法实现难熔金属高温条件下热导率的测量。本文依据“PixelMapPaint”方法构建93W-Ni-Fe难熔金属热导率预测模型,对冷等静压成形的93W-Ni-Fe合... 详细信息

热导率(导热系数)是数值模拟本构方程所需的重要材料热物性参数,现有热导率测量设备及方法无法实现难熔金属高温条件下热导率的测量。本文依据“PixelMapPaint”方法构建93W-Ni-Fe难熔金属热导率预测模型,对冷等静压成形的93W-Ni-Fe合金生坯烧结过程不同温度的热导率进行预测,并采用激光闪光法对热导率进行实验验证。结果表明:烧结温度在1100℃及以下时,有限元对93W-Ni-Fe热导率预测的准确性较高,预测结果与实验结果吻合较好,平均相对误差为±2.15%,表明利用有限元进行热导率预测方法的可靠性。在烧结温度高于1100℃时,实际测量已经失效,依据本文研究方法获得的热导率计算值可以作为样品热导率的参考值,弥补实验测量的不足。

关键词： 93W-Ni-Fe难熔金属烧结热导率有限元模拟

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面向工业母机关键部件的感应热处理技术与装备发展

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金属热处理 2025年第1期50卷 308-317页

作者：李贤君姜超张明皓张文良孙立壮中国机械总院集团北京机电研究所有限公司北京100083 精密成形国家工程研究中心北京100083 北京科技大学机械工程学院北京100083

以感应热处理工艺和设备两个方面为切入点,对感应热处理技术在工业母机关键部件中的应用进行归纳总结,针对机床主轴、滚珠丝杠和导轨的具体感应热处理工艺及装备设计进行了介绍,并对未来的应用前景进行了展望。

关键词：感应热处理工业母机主轴滚珠丝杠导轨

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Mo元素对搪瓷钢微观组织和性能的影响及机理

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塑性工程学报 2025年第2期32卷 236-244页

作者：袁静陈飞达钟海清唐小勇何春雨朱映玉冷烨旻肖虎田世伟江海涛新余钢铁股份有限公司江西新余338000 北京科技大学工程技术研究院北京100083

为了探究Mo元素对搪瓷钢微观组织和性能的影响规律及作用机理,利用激光共聚焦显微镜、扫描电镜、电子万能试验机、双电解池氢渗透实验等手段研究了Mo元素加入前后搪瓷钢的微观组织、力学性能及抗鳞爆性能,并利用热力学计算和第一性原理... 详细信息

为了探究Mo元素对搪瓷钢微观组织和性能的影响规律及作用机理,利用激光共聚焦显微镜、扫描电镜、电子万能试验机、双电解池氢渗透实验等手段研究了Mo元素加入前后搪瓷钢的微观组织、力学性能及抗鳞爆性能,并利用热力学计算和第一性原理计算阐明了Mo元素的微观作用机理。实验结果表明,Mo元素的加入细化了搪瓷钢基体的铁素体晶粒,增加了晶界及第二相析出的数量,提高了钢的细晶强化及第二相强化效果,增加了钢中氢陷阱的种类及数量。含Mo搪瓷钢退火板的屈服强度最高为447 MPa,抗拉强度为497 MPa,断后伸长率达到23%,抗鳞爆敏感性T_(H)值为31.3 min·mm^(-2),具有优良的力学性能、抗鳞爆性能及高温性能稳定性。计算结果表明,Mo元素的加入使搪瓷钢中析出了有较强捕氢能力的MoC粒子,提高了搪瓷钢的第二相强化效果及抗鳞爆性能。

关键词：搪瓷钢退火温度抗鳞爆性能热力学计算第一性原理计算

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快速热处理温度对Fe-0.16C-1.4Mn钢组织和性能的影响

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材料热处理学报 2025年第2期46卷 190-203页

作者：赵甲正张俊李俊王健北京科技大学新材料技术研究院北京100083 宝山钢铁股份有限公司中央研究院上海201999

通过感应加热的方式,利用多功能退火模拟实验机对Fe-0.16C-1.4Mn低合金高强钢进行快速热处理。采用X射线衍射仪、扫描电镜、电子背散射衍射技术、电子探针和透射电镜等研究了不同温度退火(660~810℃)保温不同时间(1和30 s)对实验钢微观... 详细信息

通过感应加热的方式,利用多功能退火模拟实验机对Fe-0.16C-1.4Mn低合金高强钢进行快速热处理。采用X射线衍射仪、扫描电镜、电子背散射衍射技术、电子探针和透射电镜等研究了不同温度退火(660~810℃)保温不同时间(1和30 s)对实验钢微观组织和性能的影响。结果表明:退火温度会显著影响实验钢的微观组织和力学性能;提高退火温度,实验钢的组织发生了从冷轧带状组织到再结晶铁素体再到马氏体双相组织的转变,这一转变伴随着晶粒的细化和等轴化,会显著影响其力学性能;在690℃退火保温30 s的条件下,实验钢得到了高屈服强度(516 MPa)和高伸长率(21.1%)的优异结合,适合作为建筑用高强钢;而在750℃退火保温30 s的条件下,实验钢表现出低屈强比和高抗拉强度(964 MPa),伸长率为13.6%,适合作为汽车用双相钢;Fe-0.16C-1.4Mn钢在拉伸过程中发生了部分再结晶和双相组织塑性应变不相容现象,这会对裂纹产生方式造成影响,进而影响其伸长率。

关键词：快速热处理低合金高强钢微观组织力学性能再结晶塑性不相容

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径向锻造变形量对40CrNi4MoV钢组织的影响

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锻压技术 2025年第3期50卷 40-50页

作者：樊振宇蒋波张宁白玉洁张子博宗海宇刘畅中国机械总院集团北京机电研究所有限公司北京100083 北京科技大学材料科学与工程学院北京100083

对比分析了不同径向锻造变形量对40CrNi4MoV钢显微组织的影响。研究结果表明:40CrNi4MoV钢的成分偏析在挤压后退火+径向锻造后退火后得到明显改善,且组织更加均匀。径向锻造后退火态40CrNi4MoV钢的显微组织主要为回火索氏体+细小弥散分... 详细信息

对比分析了不同径向锻造变形量对40CrNi4MoV钢显微组织的影响。研究结果表明:40CrNi4MoV钢的成分偏析在挤压后退火+径向锻造后退火后得到明显改善,且组织更加均匀。径向锻造后退火态40CrNi4MoV钢的显微组织主要为回火索氏体+细小弥散分布的碳化物。内表面碳化物尺寸较大,分布更为密集且均匀,而外表面碳化物尺寸较小,分布更为稀疏。经径向锻造后试样中间层存在较强的织构,轴向组织中存在<111>和<001>晶粒取向,径向组织中存在<101>晶粒取向。小变形量条件下存在组织不均匀性,部分区域存在聚集的小尺寸晶粒。增大变形量,使组织细化的同时,组织分布更为均匀。径向锻造过程中,增大变形量可以保证锻件组织的均匀性,故可以适当提高变形量。

关键词：径向锻造变形量显微组织 40CrNi4MoV钢晶粒取向

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奥氏体变形对40CrNi4MoV钢连续冷却相变行为的影响

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锻压技术 2025年第3期50卷 30-39页

作者：王剑龙周乐育白玉洁蒋波吴鉴喆王若宇北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 中国机械总院集团北京机电研究所有限公司北京100083

通过热模拟实验、光学显微镜和扫描电子显微镜观察以及维氏硬度测试,研究了40CrNi4MoV钢的动态和静态奥氏体连续转变规律,分析了变形对40CrNi4MoV钢奥氏体转变行为的影响。结果表明:奥氏体变形促进了40CrNi4MoV钢连续冷却马氏体相变,使... 详细信息

通过热模拟实验、光学显微镜和扫描电子显微镜观察以及维氏硬度测试,研究了40CrNi4MoV钢的动态和静态奥氏体连续转变规律,分析了变形对40CrNi4MoV钢奥氏体转变行为的影响。结果表明:奥氏体变形促进了40CrNi4MoV钢连续冷却马氏体相变,使贝氏体转变区间缩小,全马氏体临界冷却速度由1℃·s^(-1)降低至0.5℃·s^(-1)。低冷却速度(0.05~0.3℃·s^(-1))下40CrNi4MoV钢组织主要为马氏体和贝氏体。在动态CCT中,冷却速度为0.5℃·s^(-1)时,形成全马氏体,显微硬度为621 HV;在静态CCT中,冷却速度为1℃·s^(-1)时,形成全马氏体,显微硬度为600 HV。经过奥氏体变形再结晶,冷却后形成的马氏体明显细化,位错密度明显提高,进而提升其显微硬度。奥氏体变形使得马氏体开始转变温度降低约20℃。

关键词： 40CrNi4MoV钢 CCT曲线显微组织硬度马氏体相变贝氏体相变

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40CrNi4Mo1V钢动态再结晶行为

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锻压技术 2025年第3期50卷 77-88,119页

作者：李鹏洋李世杰刘佳伟周乐育蒋波北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 中国机械总院集团北京机电研究所有限公司北京100083

利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态... 详细信息

利用Gleeble-1500热模拟试验机对挤压态和电渣态的40CrNi4Mo1V钢进行热压缩实验,测定其真应力-真应变曲线,系统研究应变速率为0.01~10 s^(-1)、温度为1050~1250℃和变形量为60%条件下的动态再结晶行为,并基于改进的Avrami方程建立动态再结晶动力学模型。结果表明,高温低应变速率下,该钢动态再结晶现象显著。通过线性回归计算,挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的热变形激活能分别为511.11和493.35 kJ·mol^(-1)。挤压态和电渣态40CrNi4Mo1V钢的动态再结晶体积分数预测模型的拟合度分别为0.96和0.95,实验值与预测值吻合良好。基于该模型分析,确定了两种状态实验钢在不同应变速率下的优化变形温度范围。对比发现,同等变形条件下,电渣态钢因具有更低的热变形激活能而更易触发动态再结晶。

关键词： 40CrNi4Mo1V钢热压缩实验真应力-真应变曲线热变形激活能动态再结晶体积分数

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Cu掺杂SnS_(2)纳米花高效电化学还原CO_(2)合成甲酸盐的研究

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现代化工 2025年第1期45卷 220-224页

作者：丁笑含赵林飞袁章福田越徐秉声北京科技大学钢铁共性技术协同创新中心北京100083 中国标准化研究院资源环境研究分院北京100191

为了提高Sn基材料表面CO_(2)电化学还原为甲酸盐的法拉第效率,利用一步溶剂热法合成了具有丰富硫空位的Cu掺杂SnS_(2)纳米花(Cu-SnS_(2-x))催化剂,在较宽的电位窗口实现了CO_(2)电化学还原制备甲酸盐。结果表明,通过调控催化剂制备过程... 详细信息

为了提高Sn基材料表面CO_(2)电化学还原为甲酸盐的法拉第效率,利用一步溶剂热法合成了具有丰富硫空位的Cu掺杂SnS_(2)纳米花(Cu-SnS_(2-x))催化剂,在较宽的电位窗口实现了CO_(2)电化学还原制备甲酸盐。结果表明,通过调控催化剂制备过程中Cu和Sn的摩尔比,在-1.1 V ***电位条件下得到了72.64%的FE_(formate),电流密度J_(formate)达到-14.38 mA/cm^(2)。二维纳米片阵列增加了催化活性位点,Cu掺杂所产生的硫空位能够协同提高催化活性、促进电子转移,从而提高甲酸盐的选择性。

关键词： CO_(2)还原电化学掺杂溶剂热甲酸

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基于镀锌线DP780带钢跑偏控制的冷轧工艺改进研究

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轧钢 2025年第1期42卷 65-70,92页

作者：赵丁藏陈禄祯孙文权高紫明杨庭松湖南华菱涟源钢铁有限公司湖南娄底417000 北京科技大学工程技术研究院北京102200

某产线DP780镀锌基板由十八辊单机架轧机提供,镀锌生产过程中常发生带钢甩尾跑偏、入口活套跑偏以及预热段跑偏导致的降速或停机问题,严重影响了生产稳顺性并造成成本增加。为此,对镀锌线带钢跑偏机理及受力进行分析,采用高次多项式拟... 详细信息

某产线DP780镀锌基板由十八辊单机架轧机提供,镀锌生产过程中常发生带钢甩尾跑偏、入口活套跑偏以及预热段跑偏导致的降速或停机问题,严重影响了生产稳顺性并造成成本增加。为此,对镀锌线带钢跑偏机理及受力进行分析,采用高次多项式拟合镀锌基板板形,并以高次多项式的一次分量作为带钢跑偏表征指标,通过将DP780基板的全长板形一次分量与镀锌线各CPC全长纠偏量数据对比,发现焊缝处带钢板形一次分量骤变是造成焊缝处带钢跑偏的主要原因。通过在冷轧末道次采用非对称目标板形以及毛辊轧制措施,并以板形一次分量曲线为依据制定单机架带钢头尾切除量后,生产DP780带钢时的切损率由冷轧工艺优化前的7.23%下降为2.66%,有效提升了DP780带钢的镀锌生产稳顺性。

关键词： DP780双相钢镀锌带钢跑偏基板板形板形目标曲线工艺优化

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40CrNi4Mo1V高强钢高温氧化特性

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锻压技术 2025年第3期50卷 51-57页

作者：韩冲刘佳伟林均品张小宝赵阳曹潇中国机械总院集团北京机电研究所有限公司北京100083 北京科技大学新金属材料全国重点实验室北京100083

研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影... 详细信息

研究了40CrNi4Mo1V高强钢在空气中950、1220℃下氧化1~10 h形成的氧化层。利用光学显微镜、场发射扫描电子显微镜及能谱仪对氧化层的形貌、厚度、组成及热裂纹和内生氧化质点进行了分析。研究发现,氧化温度比氧化时间对氧化层厚度的影响更为显著。1220℃下氧化10 h形成厚度超过3800μm的氧化层,氧化层向基体的过渡区存在铁铬氧化相和铁镍金属相交错的混合组织,沿靠近基体方向,铁镍金属相中Ni质量分数由64.2%降至9.5%。铁铬氧化相和铁镍金属相机械互锁,增加了氧化层附着力,破坏了基体金属的连续性,引起基体内热裂纹。初生微裂纹的毛细虹吸作用提高了裂纹中的氧浓度,裂纹处铬、铁元素氧化引起体积膨胀,加速裂纹扩展,裂纹附近形成铁铬氧化物为主的内生氧化质点。

关键词： 40CrNi4Mo1V高强钢氧化温度氧化时间氧化层热裂纹

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