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作者：王家聪徐州徐工液压件有限公司衡阳华菱钢管有限公司靖江特殊钢有限公司江苏常宝普莱森钢管有限公司黑龙江建龙钢铁有限公司浙江泰富无缝钢管有限公司浙江明贺钢管有限公司长沙大力神液压工程有限公司江阴市洪腾机械有限公司无锡江南高精度冷拔管有限公司湖北加恒实业有限公司无锡大金高精度冷拔钢管有限公司内蒙古包钢钢联股份有限公司山东磐金钢管制造有限公司苏州华创特材股份有限公司湖南三特机械制造有限公司青岛中鸿重型机械有限公司冶金工业信息标准研究院

标准类型：国家标准

本文件规定了工程机械液压缸用精密无缝钢管的牌号命名方法、订货内容、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。本文件适用于工程机械液压缸用内径为80mm~500mm的冷拔或冷轧精密无缝钢管...

标准号: GB/T 43898-2024

本文件规定了工程机械液压缸用精密无缝钢管的牌号命名方法、订货内容、尺寸、外形、重量及允许偏差、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。本文件适用于工程机械液压缸用内径为80mm~500mm的冷拔或冷轧精密无缝钢管（以下简称“钢管”）。

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高压锅炉用无缝钢管

高压锅炉用无缝钢管

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作者：李奇董莉刘正东周勇陈俊德华杨康康喜唐许航包汉生刘洪杰王硕金仁明谢锡善徐彤许鹏周文庆黄大兵李飞袁刚程锡铭王会森胡于齐王志标苏诚陈小福韩士丰吴明华崔正强赵彦芬米永峰周仲成薛建军文德洪叶英华田国雄仇云龙黄云云安健波贺猛季学文赵海平林世鑫彭先明陈冬吴桂程健敬仕煜姚志浩罗静姚勇王建勇韩玉龙钱航宇何彪陈正宗周慧敏薛建忠冶金工业信息标准研究院衡阳华菱钢管有限公司德新钢管(中国)有限公司江苏银环精密钢管有限公司山西太钢不锈钢钢管有限公司江苏武进不锈股份有限公司钢铁研究总院有限公司东方电气集团东方锅炉股份有限公司哈尔滨锅炉厂有限责任公司苏州钢特威钢管有限公司北京科技大学中国特种设备检测研究院钢研纳克检测技术股份有限公司盛德鑫泰新材料股份有限公司浙江泰富无缝钢管有限公司靖江特殊钢有限公司江苏新长江无缝钢管制造有限公司张家港保税区恒隆钢管有限公司华迪钢业集团有限公司浙江伦宝管业股份有限公司无锡腾跃特种钢管有限公司浙江久立特材科技股份有限公司浙江中达新材料股份有限公司宝丰钢业集团有限公司永兴特种材料科技股份有限公司上海发电设备成套设计研究院有限责任公司苏州热工研究院有限公司内蒙古包钢钢联股份有限公司内蒙古北方重工业集团有限公司江阴市南方不锈钢管有限公司青山钢管有限公司浙江永上特材有限公司浙江隆达不锈钢有限公司中兴能源装备有限公司江阴市华昌不锈钢管有限公司天津钢管制造有限公司山东汇通工业制造有限公司上上德盛集团股份有限公司宝武特种冶金有限公司山东永安昊宇制管有限公司

标准类型：国家标准

本文件规定了高压锅炉用无缝钢管的分类、代号、订货内容、尺寸、外形、重量、技术要求、试样、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。本文件适用于制造高压及其以上压力的锅炉、管道用无缝钢管（以下简称钢管），其他高温承压...

标准号: GB/T 5310-2023

本文件规定了高压锅炉用无缝钢管的分类、代号、订货内容、尺寸、外形、重量、技术要求、试样、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。
本文件适用于制造高压及其以上压力的锅炉、管道用无缝钢管（以下简称钢管），其他高温承压设备用无缝钢管可参照使用。

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稀土对T91耐热钢动态再结晶行为影响

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北京科技大学学报 2013年第8期35卷 1000-1006页

作者：文智易丹青王斌石绍清张燕可中南大学材料科学与工程学院长沙410083 华菱衡钢钢管研究院长沙410083

采用Gleeble-1500热/力模拟试验机进行压缩试验,研究了不同变形条件下微量稀土对T91耐热钢动态再结晶行为的影响.分析绘制了稀土加入前后实验钢的真应力–真应变曲线、再结晶–温度–时间图、再结晶图及功率耗散图,并计算了高温下实验... 详细信息

采用Gleeble-1500热/力模拟试验机进行压缩试验,研究了不同变形条件下微量稀土对T91耐热钢动态再结晶行为的影响.分析绘制了稀土加入前后实验钢的真应力–真应变曲线、再结晶–温度–时间图、再结晶图及功率耗散图,并计算了高温下实验钢的再结晶激活能.在变形温度为850～1100℃,变形速率为0.004～10 s 1变形条件下,变形温度越高和变形速率越低,动态再结晶越容易发生.稀土加入会产生固溶强化,稀土元素与碳原子发生交互作用,且在晶界处或晶界附近偏聚,使变形抗力与峰值应变均增大,再结晶激活能由354.6 *** 1提高到397.2 *** 1.另外,稀土会显著推迟再结晶发生时间,扩大再结晶的时间间隔,推迟再结晶动力学过程.

关键词：铁素体钢耐热性稀土显微组织动态再结晶激活能

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冷却方式对T91钢连铸坯组织及性能的影响

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粉末冶金材料科学与工程 2012年第5期17卷 634-638页

作者：王福晶易丹青王斌石绍清张金菊陈振湘肖东东中南大学材料科学与工程学院长沙410083 华菱衡钢钢管研究院长沙410083

采用不同冷却方式（随炉冷、沙冷、等温冷、空冷及雾冷）处理T91钢连铸坯,研究冷却速度（2.5~18℃/min）对该合金组织及性能的影响。研究表明：经同一奥氏体化过程后,冷却速度对钢材的组织转变影响较大,缓冷（2.5~4℃/min）时,组织为较... 详细信息

采用不同冷却方式（随炉冷、沙冷、等温冷、空冷及雾冷）处理T91钢连铸坯,研究冷却速度（2.5~18℃/min）对该合金组织及性能的影响。研究表明：经同一奥氏体化过程后,冷却速度对钢材的组织转变影响较大,缓冷（2.5~4℃/min）时,组织为较多的先共析铁素体和少量板条马氏体;随冷却速度增加（6~18℃/min）,马氏体增多,铁素体减少。通过研究发现,缓慢冷却能够大幅提高铸坯的塑性及韧性,塑性最大可提高81.25%,韧性最大可提高22.61%,等温冷却对后序轧管是有利的。

关键词： T91钢连铸坯冷却速度组织性能

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T91钢的高温塑性变形及动态再结晶行为

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北京科技大学学报 2012年第3期34卷 298-304页

作者：陈振湘许晓嫦王斌石绍清张金菊王福晶中南大学材料科学与工程学院长沙410083 华菱衡钢钢管研究院长沙410083

采用Gleeble-1500热模拟试验机进行了T91钢的压缩试验,研究了变形温度为1100～1250℃、应变速率为0.01～1 s-1时该钢的变形行为,分析了流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,计算了高温变形时应力指数和变形激活能,并采用Zener-Hollo... 详细信息

采用Gleeble-1500热模拟试验机进行了T91钢的压缩试验,研究了变形温度为1100～1250℃、应变速率为0.01～1 s-1时该钢的变形行为,分析了流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,计算了高温变形时应力指数和变形激活能,并采用Zener-Hollomon参数法构建该钢高温塑性变形的本构关系,绘制了动态再结晶图和热加工图.结果表明:在试验变形条件范围内,其真应力-真应变曲线呈双峰特征;钢中发生了明显的动态再结晶,且再结晶类型属于连续动态再结晶.T91钢的热变形激活能为484 ***-1,利用加工图确定了热变形的流变失稳区,结合力学性能,可以优先选择的变形温度为1200～1 250℃,应变速率不高于0.1 s-1.

关键词：耐热钢塑性变形本构方程动态再结晶

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P91连铸钢坯的显微组织和残余应力分布与测试

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热加工工艺 2012年第14期41卷 63-66页

作者：钟文石绍清江自然左郑峰中南大学材料科学与工程学院湖南长沙410083 衡阳华菱钢管有限公司湖南衡阳421001 中南大学衡钢钢管研究院湖南长沙410083

采用光学显微镜、扫描电镜分析,表面硬度和残余应力测试,研究了P91高合金连铸钢坯在凝固后显微组织与残余应力的变化规律。结果表明:影响铸坯组织结构的主要因素是冷却速率及其在坯体中的位置。铸坯中心的组织为铁素体和马氏体,其硬度... 详细信息

采用光学显微镜、扫描电镜分析,表面硬度和残余应力测试,研究了P91高合金连铸钢坯在凝固后显微组织与残余应力的变化规律。结果表明:影响铸坯组织结构的主要因素是冷却速率及其在坯体中的位置。铸坯中心的组织为铁素体和马氏体,其硬度相对较低;远离中心,铁素体逐渐减少、消失,马氏体逐渐增多,其硬度也相应地逐渐增大。通过iXRD便携式残余应力测量仪测量出铸坯的残余应力,其结果为在中心受740 MPa的拉应力,边缘受435 MPa的压应力。

关键词： P91连铸钢坯显微组织残余应力

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