检索结果-内蒙古大学图书馆

以闭弯弯矩作用下弯管的经向应力和环向应力为基础推导了异径弯管的等效应力计算式,进一步推导其闭弯极限弯矩式,该解析式由基础项乘以闭弯系数(Cb)组成。闭弯系数是一个无因次量,主要反映管截面非线性变化的应力分布对闭弯极限弯矩的影响,其大小与所在分析位置处的弯曲系数(λ)和圆周角有关。把弯曲系数(λ)按大小分为五个区间,通过闭弯系数与弯曲系数的关系曲线图分别求取了各区间相应的闭弯系数回归计算式。等径弯管在闭弯弯矩作用下的闭弯极限弯矩解只是异径弯管在闭弯弯矩作用下的一种特例,异径弯管的闭弯极限弯矩由其小端截面的结构尺寸控制,并且一般要小于与小端面口径相同的同心异径管(偏心异径管)的闭弯极限弯矩。

关键词：弯头异径弯管弹性应力等效应力闭弯系数闭弯弯矩闭弯极限弯矩

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高温炉管周向温差的数值模拟

高温炉管周向温差的数值模拟

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第四届全国管道技术学术会议

作者：陈明亚王元华徐宏王志远栾小建化学工程联合国家重点实验室机械与动力工程学院华东理工大学

运用流体力学软件Fluent对SL-Ⅱ型乙烯裂解炉辐射段出口管在不同朝向炉膛壁面挠度下炉管表面周向温差进行了数值模拟研究,根据测量的炉管表面周向温差计算出炉管最大弯曲应力已经明显超出炉管材料长期蠕变的平均蠕变断裂强度,所以炉管... 详细信息

运用流体力学软件Fluent对SL-Ⅱ型乙烯裂解炉辐射段出口管在不同朝向炉膛壁面挠度下炉管表面周向温差进行了数值模拟研究,根据测量的炉管表面周向温差计算出炉管最大弯曲应力已经明显超出炉管材料长期蠕变的平均蠕变断裂强度,所以炉管表面周向温差须得到重视。通过数值模拟得出,在SL-Ⅱ型裂解炉辐射段出口管朝向炉膛壁面小挠度的情况下,炉管表面周向温差随着炉管朝向炉膛壁面挠度的增加而增大。进一步提出了由炉管朝向炉膛壁面挠度计算炉管表面周向温差的数学方程式,这种方法对解决乙烯裂解炉炉管周向温差难于精确测量的问题,具有实际意义。

关键词：炉管周向温差挠度弯矩数值模拟

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高温环境下蠕变疲劳交互作用损伤力学研究

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中国特种设备安全 2008年第1期24卷 9-13页

作者：艾志斌范志超陈学东陈凌蒋家羚合肥通用机械研究院国家压力容器与管道安全工程技术研究中心安徽230031 浙江大学化工机械研究所浙江310027

应力控制下的疲劳、蠕变及其交互作用损伤实际上是循环蠕变、静蠕变引起的材料延性不断耗竭的过程,本文在延性耗竭理论和损伤力学有效应力概念的基础上,对疲劳蠕变交互作用损伤演化进行了研究,提出了一个新的疲劳蠕变交互作用损伤模型,... 详细信息

应力控制下的疲劳、蠕变及其交互作用损伤实际上是循环蠕变、静蠕变引起的材料延性不断耗竭的过程,本文在延性耗竭理论和损伤力学有效应力概念的基础上,对疲劳蠕变交互作用损伤演化进行了研究,提出了一个新的疲劳蠕变交互作用损伤模型,采用非弹性应变能密度变化作为损伤参量定义损伤变量。通过耐热钢1.25Cr0.5Mo光滑试样高温环境下应力控制的梯形波加载试验,验证上述疲劳蠕变交互作用模型,最终得到了1.25Cr0.5Mo钢540℃下不同最大应力、不同应力幅组合条件下的损伤演化统一表达式,试验损伤点与该模型的损伤演化规律符合较好,表明该模型和损伤变量适合于疲劳蠕变交互作用下的损伤描述。

关键词：疲劳蠕变蠕变疲劳交互作用损伤力学

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补强圈补强焊接支管应力增大系数

补强圈补强焊接支管应力增大系数

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第四届全国管道技术学术会议

作者：李中央张世忱柳春图中国寰球工程公司中国科学院力学研究所

使用二维接触单元模拟主管与补强圈间的接触行为,通过大量有限元计算,发现随补强圈宽度增加,平面内、外名义应力增大系数减小,但变化相对比较平缓。对管道而言,可以适当减小补强圈宽度至0.15倍支管直径,而不是等面积补强规定的补强宽度... 详细信息

使用二维接触单元模拟主管与补强圈间的接触行为,通过大量有限元计算,发现随补强圈宽度增加,平面内、外名义应力增大系数减小,但变化相对比较平缓。对管道而言,可以适当减小补强圈宽度至0.15倍支管直径,而不是等面积补强规定的补强宽度近0.5倍支管直径,这样有效拓宽了补强圈的使用范围。

关键词：有限元接触补强圈应力增大系数

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固定式压力容器安全技术监察规程

固定式压力容器安全技术监察规程

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标准类型：行业标准

本规程适用于同时具备下列条件的压力容器：（1）工作压力大于或者等于0.1MPa（注1-2）；（2）工作压力与容积的乘积大于或者等于2.5MPa·L（注1-3）；（3）盛装介质为气体、液化气体以及介质最高工作温度高于或者等于其标准沸点的...

标准号: TSG R0004-2009

本规程适用于同时具备下列条件的压力容器：（1）工作压力大于或者等于0.1MPa（注1-2）；（2）工作压力与容积的乘积大于或者等于2.5MPa·L（注1-3）；（3）盛装介质为气体、液化气体以及介质最高工作温度高于或者等于其标准沸点的液体（注1-4）。其中，超高压容器应当符合《超高压容器安全技术监察规程》的规定，非金属压力容器应当符合《非金属压力容器安全技术监察规程》的规定，简单压力容器应当符合《简单压力容器安全技术监察规程》的规定。注1-2：工作压力，是指压力容器在正常工作情况下，其顶部可能达到的最高压力（表压力）。注1-3：容积，是指压力容器的几何容积，即由设计图样标注的尺寸计算（不考虑制造公差）并且圆整。一般应当扣除永久连接在压力容器内部的内件的体积。注1-4：容器内介质为最高工作温度低于其标准沸点的液体时，如果气相空间的容积与工作压力的乘积大于或者等于2.5MPa·L时，也属于本规程的适用范围。适用范围的特殊规定：压力容器使用单位应当参照本规程使用管理的有关规定，负责本条范围内压力容器的安全管理。只需要满足本规程总则、设计、制造要求的压力容器：本规程适用范围内，容积大于或者等于25L 的下列压力容器，只需要满足本规程第1 、3 、4 章的规定: （1）《简单压力容器安全技术监察规程》不适用的移动式空气压缩机的储气罐；（2）深冷装置中非独立的压力容器、直燃型吸收式制冷装置中的压力容器、铝制板翅式热交换器、空分装置中冷箱内的压力容器；（3）无壳体的套管热交换器、螺旋板热交换器、钎焊板式热交换器；（4）水力自动补气气压给水（无塔上水）装置中的气压罐，消防装置中的气体或者气压给水（泡沫）压力罐；（5）水处理设备中的离子交换或者过滤用压力容器、热水锅炉用膨胀水箱；（6）电力行业专用的全封闭式组合电器（如电容压力容器）；（7）橡胶行业使用的轮胎硫化机以及承压的橡胶模具；（8）机器设备上附属的蓄能器。只需要满足本规程总则、设计和制造许可要求的压力容器：容积大于1L 并且小于25L ，或者内直径（对非圆形截面，指截面内边界的最大几何尺寸，例如矩形为对角线，椭圆为长轴）小于150mm 的压力容器，只需要满足本规程总则和3.1 、4.1.1 的规定，其设计、制造按照相应产品标准的要求。只需满足总则和制造许可要求的压力容器：容积小于或者等于1 L 的压力容器，只需要满足本规程总则和4.1.1 的规定，其设计、制造按相应产品标准的要求。不适用范围：本规程不适用于下列压力容器：（1）移动式压力容器、气瓶、氧舱；（2）锅炉安全技术监察规程适用范围内的余热锅炉；（3）正常运行工作压力小于0.1MPa 的容器（包括在进料或者出料过程中需要瞬时承受压力大于或者等于0.1MPa 的容器）；（4）旋转或者往复运动的机械设备中自成整体或者作为部件的受压器室（如泵壳、压缩机外壳、涡轮机外壳、液压缸等）；（5）可拆卸垫片式板式热交换器（包括半焊式板式热交换器）、空冷式热交换器、冷却排管。

关键词：

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压力管线开裂失效分析有限元计算

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化工设备与管道 2008年第6期45卷 67-70页

作者：潘建华范志超陈学东陈斌合肥通用机械研究院国家压力容器与管道安全工程技术研究中心合肥230031 中国石油天然气股份有限公司宁夏石化分公司银川750026

针对某公司转化炉与预转化炉之间的一段压力管线在投用2年后,在弯头与直管连接焊缝处发生开裂的失效情况,对该段压力管线进行了有限元分析,得到了一些有意义的结论。

关键词：压力管线开裂失效有限元计算

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受直流杂散电流影响埋地管线的ANSYS模拟分析

受直流杂散电流影响埋地管线的ANSYS模拟分析

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第四届全国管道技术学术会议

作者：张攀峰於孝春南京工业大学机械与动力工程学院

由交通运输、电气化设施所产生的巨大杂散电流日益困扰着埋地管道的正常运营。为防止埋地管道腐蚀,常用阴极保护及防腐层的方法将管道保护起来,不过用阴极保护方法保护起来的管道也会产生杂散电流,并对其相邻的管道造成影响。本文利用AN... 详细信息

由交通运输、电气化设施所产生的巨大杂散电流日益困扰着埋地管道的正常运营。为防止埋地管道腐蚀,常用阴极保护及防腐层的方法将管道保护起来,不过用阴极保护方法保护起来的管道也会产生杂散电流,并对其相邻的管道造成影响。本文利用ANSYS软件的电磁仿真功能,对埋地管线杂散电流进行了有限元分析,找出了埋地管道在不同交叉角度下,杂散电流对埋地管道附近电位电场的影响规律,为进一步的埋地管道杂散电流腐蚀研究提供一定的研究依据。

关键词：杂散电流埋地管道电位电场有限元分析

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化工管道弯头开裂失效原因分析

化工管道弯头开裂失效原因分析

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第四届全国管道技术学术会议

作者：翟红波董雷云施哲雄蒋晓东华东理工大学机械与动力工程学院

通过对施焊时开裂的20钢弯头试样的裂纹宏观形貌观察、材料的化学成分分析、力学性能测试、断口分析、金相检验等理化检验,并结合弯头的热推加工工艺进行失效分析。结果表明,该弯头产品存在原始裂纹,本次施焊过程造成贯穿性裂纹是由于... 详细信息

通过对施焊时开裂的20钢弯头试样的裂纹宏观形貌观察、材料的化学成分分析、力学性能测试、断口分析、金相检验等理化检验,并结合弯头的热推加工工艺进行失效分析。结果表明,该弯头产品存在原始裂纹,本次施焊过程造成贯穿性裂纹是由于原始裂纹受热扩展所导致的二次开裂。

关键词：弯头 20钢加工裂纹失效分析

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X80感应加热弯管性能及静水压爆破试验研究

X80感应加热弯管性能及静水压爆破试验研究

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第四届全国管道技术学术会议

作者：仝珂韩新利张蕾瞿婷婷王峰会中国石油天然气集团公司管材研究所西北工业大学工程力学系

采用力学性能试验,研究了Φ1219mm×22mmX80感应加热弯管直管段、过渡区及弯曲段的强度及韧性变化规律,并结合其微观金相组织进行比对。结果显示,经过950～1000℃感应淬火+580～630℃回火后,X80感应加热弯管强度均超出标准要求,内... 详细信息

采用力学性能试验,研究了Φ1219mm×22mmX80感应加热弯管直管段、过渡区及弯曲段的强度及韧性变化规律,并结合其微观金相组织进行比对。结果显示,经过950～1000℃感应淬火+580～630℃回火后,X80感应加热弯管强度均超出标准要求,内弧侧管体强度最低而冲击韧性最高;中性区及右过渡区管体强度水平较高;外弧侧管体冲击韧性最低;同时,对感应加热弯管进行了静水压爆破试验,并测量了不同部位的应变值。随着水压不断增加,试验结果表明弯管各点的横向微应变值大于纵向微应变值;弯曲段外弧侧附近的横向应变值高于弯管其他各点的应变值。当加压至24.5MPa时,弯管在弯曲段外弧侧附近爆破失效。

关键词： X80感应加热弯管力学性能金相组织静水压爆破试验微应变

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