检索结果-内蒙古大学图书馆

钢铁 2001年第2期36卷 48-51页

作者：赵德文郭长武刘相华王国栋徐辉戴建明东北大学抚顺特殊钢股份公司

开展了在空气和氮气两种气氛下 ,采用 Gleeble- 15 0 0热模拟机与普通电炉两种加热方式、不同加热温度、加热时间对 D2、M2、S5钢脱碳层深度影响的试验研究。依据试验结果 ,结合现场实际制定了较为合理的生产工艺并在现场成功应用 ,使... 详细信息

开展了在空气和氮气两种气氛下 ,采用 Gleeble- 15 0 0热模拟机与普通电炉两种加热方式、不同加热温度、加热时间对 D2、M2、S5钢脱碳层深度影响的试验研究。依据试验结果 ,结合现场实际制定了较为合理的生产工艺并在现场成功应用 ,使上述模具扁钢脱碳层指标达到了美国 ASTM- A6 81技术标准。

关键词：脱碳层深度模具扁钢 ASTM-A681

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小直径不锈钢棒样品的火花源原子发射光谱分析

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冶金分析 2014年第9期34卷 24-28页

作者：韩宗才兰恩有丁彦风李淑婷钱才让西宁特殊钢股份有限公司

采用自制特制模具制取样品后,把待测样品放入仪器自带的小样品夹具中进行分析,实现了火花源原子发射光谱法对小直径不锈钢棒状样品中碳、硅、锰、磷、硫、铬、镍、钼、铜等元素含量的准确测定。由于目前尚无各种小直径光谱分析标准样品... 详细信息

采用自制特制模具制取样品后,把待测样品放入仪器自带的小样品夹具中进行分析,实现了火花源原子发射光谱法对小直径不锈钢棒状样品中碳、硅、锰、磷、硫、铬、镍、钼、铜等元素含量的准确测定。由于目前尚无各种小直径光谱分析标准样品,因此实验从送检的直径6和8mm钢棒中选择表面质量好,经光谱分析检验均匀性良好的棒材,经化学分析定值作为光谱分析的内部控制样品,试验表明应用"控样系数法"修正用块状光谱标样绘制的校准曲线的标准化数据,用以分析棒状样品可消除分析的系统偏差而提高分析的准确度,从而解决了棒状光谱标样绘制校准曲线的困难。对直径6和8mm的不锈钢棒进行精密度考察,结果的相对标准偏差分别在0.51%;.5%和0.10%;.3%范围内。对4个小直径不锈钢棒样品进行分析,结果同湿法的测定结果基本一致,且测量误差小于国标GB/T222-2006的标准要求。

关键词：火花源原子发射光谱小直径样品不锈钢棒控样系数法

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系泊链用R4(22MnCrNiMo)钢CCT曲线测定及分析

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金属热处理 2020年第3期45卷 208-211页

作者：方光锦西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

利用DIL805A型热膨胀仪测定R4(22MnCrNiMo)钢膨胀曲线,并结合金相、硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,研究不同冷却速度对该钢的组织转变影响。结果表明,R4(22MnCrNiMo)钢的临界转变点为:Ar3=819. 5℃,Ar1=778. 5℃;当冷速为0. 1~0. 5℃/s... 详细信息

利用DIL805A型热膨胀仪测定R4(22MnCrNiMo)钢膨胀曲线,并结合金相、硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,研究不同冷却速度对该钢的组织转变影响。结果表明,R4(22MnCrNiMo)钢的临界转变点为:Ar3=819. 5℃,Ar1=778. 5℃;当冷速为0. 1~0. 5℃/s时,冷却得到的组织主要为下贝氏体+残留奥氏体+极少量马氏体;当冷速达到3℃/s时,显微组织中只有极少量下贝氏体组织存在;继续增大冷速,显微组织均为板条状、针状马氏体+残留奥氏体。

关键词： R4(22MnCrNiMo)钢 CCT曲线相转变显微组织

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高锰低镍不锈钢的热处理工艺

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金属热处理 2015年第6期40卷 134-137页

作者：孙军钱才让王芝林李军成雷国清西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

以1Mn5Cr10NiMo不锈钢为对象研究了高锰低镍不锈钢的热处理工艺。结果表明,该钢临界转变温度Ar1在750℃左右,Ar3在900℃左右,亚共析钢的临界转变点预测公式预测值基本与试验结果一致;该类钢种只能通过回火降低其硬度,回火温度高于630℃... 详细信息

以1Mn5Cr10NiMo不锈钢为对象研究了高锰低镍不锈钢的热处理工艺。结果表明,该钢临界转变温度Ar1在750℃左右,Ar3在900℃左右,亚共析钢的临界转变点预测公式预测值基本与试验结果一致;该类钢种只能通过回火降低其硬度,回火温度高于630℃后有二次硬化现象;690℃回火具有最高的强度和冲击性能;低于600℃回火时,有发生脆断的风险,故该钢的回火温度应在600℃以上。

关键词：高锰低镍不锈钢热处理力学性能

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精炼高碳铬轴承钢脱氧工艺研究

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钢铁 1995年第5期30卷 15-18页

作者：林国用郑灿舜史哲北满特殊钢股份公司北满特殊钢股份公司科技开发公司

３０ｔＥＡＦ初炼—４０ｔＬＦ槽烁高碳铬轴承钢的脱氧工艺：对粗钢液采取硅、铝沉淀脱氧，ＬＦ精炼全过程在覆盖渣和氩气恒能搅拌条件下进行非真空电弧加热和２０～１０ｋＰａ真空脱气的两步精炼，使∑［Ｏ］平均降至１３．３６ｐｐｍ... 详细信息

３０ｔＥＡＦ初炼—４０ｔＬＦ槽烁高碳铬轴承钢的脱氧工艺：对粗钢液采取硅、铝沉淀脱氧，ＬＦ精炼全过程在覆盖渣和氩气恒能搅拌条件下进行非真空电弧加热和２０～１０ｋＰａ真空脱气的两步精炼，使∑［Ｏ］平均降至１３．３６ｐｐｍ，夹杂物总量为０．００２７３％，体积分数为０．０４４７％，显微夹杂物平均级别达到国内外较好水平，并很少出现点球状夹杂物。

关键词：轴承钢精炼脱氧熔炼

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加热温度对19CrNi5钢组织及硬度的影响

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金属热处理 2020年第10期45卷 70-72页

作者：张伯影谈彪赵海东武永孝尹良求西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005 青海西钢特殊钢科技开发有限公司青海西宁810005

选取轧后硬度高于200 HRB的19CrNi5钢为研究对象,用碳-硅棒箱式高温加热炉将同一炉钢材加热至800、850、900、950、980、1050和1100℃,保温40 min后室外15℃下空冷,用红外线测温仪测定钢材冷速,并检验钢材硬度、显微组织。经研究,贝氏... 详细信息

选取轧后硬度高于200 HRB的19CrNi5钢为研究对象,用碳-硅棒箱式高温加热炉将同一炉钢材加热至800、850、900、950、980、1050和1100℃,保温40 min后室外15℃下空冷,用红外线测温仪测定钢材冷速,并检验钢材硬度、显微组织。经研究,贝氏体是影响钢材硬度的主要原因之一,当加热温度≥1000℃,冷速≥2.5℃/s时,加热温度越高,冷速越大组织中贝氏体组织比例越大,钢材硬度越高;当加热温度<1000℃,冷速<1.0℃/s时,冷却过程中,奥氏体完全转变为珠光体,最后全部形成珠光体+铁素体组织,钢材硬度低。实际生产中终轧温度控制在1000℃以下,冷速<1.0℃/s时,可减缓或消除钢材中贝氏体组织的形成。

关键词： 19CrNi5钢加热温度显微组织硬度

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650℃第三代超超临界锅炉管候选钢种的化学成分研究现状

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材料导报 2018年第13期32卷 2167-2175页

作者：文新理章清泉陈列北京北冶功能材料有限公司北京100192 西宁特殊钢股份有限公司西宁810000

据最新统计数据,截至2016年底,我国火力发电量占总发电量的71.60%,火力发电的装机容量占总发电装机容量的64.04%。在总发电量中,水力发电量占比不足20%,核能、风能和太阳能发电量之和占比不足10%,因此,火力发电仍然是我国电力能源的支... 详细信息

据最新统计数据,截至2016年底,我国火力发电量占总发电量的71.60%,火力发电的装机容量占总发电装机容量的64.04%。在总发电量中,水力发电量占比不足20%,核能、风能和太阳能发电量之和占比不足10%,因此,火力发电仍然是我国电力能源的支柱。然而,随着人们环保意识的日益加强,低效率、高排放、重污染的传统发电技术已不能满足发电产业健康、可持续发展的需要。超超临界发电技术作为一种高效率、低排放、低污染的新型先进发电技术,其应用将日益广泛。在工程热力学中,水的临界点参数是22.115 MPa和374.15℃,在此参数之上为均匀的单相流体水,这种状态称为超临界状态,在此参数之上运行的机组称为超临界机组。超超临界在物理上并没有明确的对应参数点,对于超超临界机组,各国并没有统一的定义,国内普遍认为当蒸汽压力不小于27 MPa或温度不低于580℃时,即可称为超超临界机组。650℃超超临界技术是目前我国和世界发达国家竞相研究和发展的先进燃煤发电技术,其主蒸汽温度高达650℃、主蒸汽压力高达35MPa,该技术的关键是主蒸汽锅炉管用钢的研发,要求钢种能够承受650℃、35 MPa主蒸汽的高温、高压和腐蚀作用,其研究焦点集中在化学成分的设计上。目前日本和中国已分别独立开发出了各自的成分体系,并研制出了原型钢。日本国立物质材料研究所(简称NIMS)开发出了9Cr-3W-3CoVNbBN钢(代号为MARBN),日本新日铁住金公司开发出了9Cr-3W-3CoNdVNbBN钢(代号为SAVE12AD),我国钢铁研究总院和宝钢开发出了9Cr-2.8W-3CoCuVNbBN钢(代号为G115)。但以上三种钢的工艺性能和使用性能仍处于试验评价阶段,配套焊材和焊接技术也还在研发中。从世界范围看,650℃超超临界锅炉管已有多个不同成分体系的候选钢种,但不同钢种之间的成分差别较大,各开发者对不同化学元素作用的认识也不尽相同,究竟哪一种成分体系是最佳选择并没有明确的定论。本文综述了目前世界上关于650℃超超临界锅炉管候选钢种化学成分的研究现状,分析了钢中化学元素B、N、C、W、Ta、Nd、Co等的作用机理,阐述了化学元素对基体组织、碳化物和高温蠕变性能等的影响。针对650℃超超临界锅炉管用钢的关键技术瓶颈——配套焊材和焊接技术,从焊接性能的角度指出焊材化学成分设计应与管材基体化学成分有益配合,避免二者微量元素的不良结合引起焊接性能劣化,明确了焊材开发中应注意的问题。

关键词： 650℃超超临界锅炉管化学成分焊接性能焊材开发

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23MnNiMoCr54钢的热变形行为

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金属热处理 2021年第5期46卷 127-132页

作者：李硕方光锦汪青芳陈世昌卢春光西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

利用DIL 805A型热膨胀仪测定了23MnNiMoCr54钢的热膨胀曲线,结合硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,并对其动态相变及动态再结晶规律进行了研究分析。结果表明,23MnNiMoCr54钢的临界转变点Ac_(3)=806℃,Ac_(1)=713℃,CCT曲线中无珠光体转变... 详细信息

利用DIL 805A型热膨胀仪测定了23MnNiMoCr54钢的热膨胀曲线,结合硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,并对其动态相变及动态再结晶规律进行了研究分析。结果表明,23MnNiMoCr54钢的临界转变点Ac_(3)=806℃,Ac_(1)=713℃,CCT曲线中无珠光体转变区,当冷速≥0.5℃/s时,开始发生马氏体相变。变形量为10%时,变形温度在850~1150℃范围内时,试验钢的奥氏体晶粒边界稳定,晶粒大小没有发生明显变化,没有发生动态再结晶,软化机制以动态回复为主。变形量为40%时,变形温度在850℃时试验钢没有发生动态再结晶,软化机制以回复为主;温度为900~950℃时出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,动态再结晶开始发生;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。变形量为50%时,变形温度在850~950℃时试验钢出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,发生了部分再结晶;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。变形量为60%时,变形温度在850~950℃时试验钢出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,发生了部分再结晶;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。

关键词： 23MnNiMoCr54钢膨胀仪法 CCT曲线再结晶晶粒度

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三种抽油杆用钢清水腐蚀疲劳性能的分析

三种抽油杆用钢清水腐蚀疲劳性能的分析

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全国材料理化测试与产品质量控制学术研讨会

作者：王玉华陆建民云彦青西宁特殊钢股份公司西宁特殊钢股份公司西宁特殊钢股份公司

对三种抽油杆用钢在清水介质中进行了旋转弯曲疲劳试验,测定了三种钢的条件腐蚀疲劳极限,绘出了P-S-N曲线,并进行了综合性的分析。

关键词：抽油杆用钢清水介质条件腐蚀疲劳极限 P-S-N曲线

来源：评论

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18Cr2Ni4WA钢的热敏感性与热处理工艺

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金属热处理 2018年第8期43卷 162-166页

作者：胡发贵王芝林李硕任宗武西宁特殊钢股份有限公司青海特殊钢工程技术研究中心

通过加热炉模拟试验、组织观察、性能测试以及断口分析,研究了淬火温度对18Cr2Ni4WA钢组织性能的影响。结果表明：试验钢过热敏感性温度为990℃,1050℃左右晶粒会急速粗化。当淬火温度在820℃下,淬火温度稍高于奥氏体化温度点,试验钢中... 详细信息

通过加热炉模拟试验、组织观察、性能测试以及断口分析,研究了淬火温度对18Cr2Ni4WA钢组织性能的影响。结果表明：试验钢过热敏感性温度为990℃,1050℃左右晶粒会急速粗化。当淬火温度在820℃下,淬火温度稍高于奥氏体化温度点,试验钢中合金元素和碳化物未能均匀化,导致冲击性能较低。淬火温度由1010℃升高到1220℃时,冲击吸收能量由133 J降低到108 J,断面收缩率由64.5%降低到45.3%,奥氏体晶粒度的降低,导致冲击吸收能量开始大幅降低。为了提高淬火温度,降低保温时间,同时又不会明显降低奥氏体晶粒度和力学性能,应控制热处理淬火温度最高为970℃。

关键词： 18Cr2Ni4WA钢过热敏感性淬火温度冲击吸收能量

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