检索结果-内蒙古大学图书馆

材料科学与工艺 2013年第5期21卷 102-108页

作者：闫永明刘雅政周乐育徐盛王国存北京科技大学材料学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司西宁810005

采用固态渗碳法，从碳浓度分布、表面碳含量、渗碳层深度和显微组织等方面着手，研究了不同渗碳温度和渗碳时间下23CrNi3Mo钢的渗碳规律及显微组织状态．结果表明，23CrNi3Mo渗碳过程中，渗碳温度选择910-930℃时表面碳浓度较高，利于... 详细信息

采用固态渗碳法，从碳浓度分布、表面碳含量、渗碳层深度和显微组织等方面着手，研究了不同渗碳温度和渗碳时间下23CrNi3Mo钢的渗碳规律及显微组织状态．结果表明，23CrNi3Mo渗碳过程中，渗碳温度选择910-930℃时表面碳浓度较高，利于渗碳过程中碳原子由表面向心部的扩散．在渗碳过程中，表面碳浓度应控制在0．80％～0．90％，碳浓度≥0．90％时，在淬火过程中易出现残余奥氏体，表面硬度下降，降低钎具的使用寿命．

关键词： 23CrNi3Mo 固态渗碳渗碳层深度渗碳温度渗碳时间残余奥氏体

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抽油杆用钢的腐蚀疲劳性能分析

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理化检验（物理分册） 2003年第12期39卷 620-622页

作者：王玉华陆建民云彦青西宁特殊钢股份公司西宁810005

对三种抽油杆用钢试样在清水介质中进行了旋转弯曲疲劳试验,测定了这三种钢的腐蚀疲劳极限,绘出了P S N曲线,并进行了综合性的分析。测试结果表明,在清水介质条件下它们的疲劳强度值相近且偏低。

关键词：抽油杆用钢清水介质 P-S-N曲线腐蚀疲劳性能石油开采力学性能疲劳寿命

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超超临界机组叶片钢KT5331晶粒长大行为

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工程科学学报 2015年第12期37卷 1570-1574页

作者：李俊儒宋明强龚臣陈列佐辉刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司西宁810005

通过在不同温度下等温奥氏体化,研究KT5331钢奥氏体晶粒长大行为,并探讨析出相对奥氏体晶粒长大行为的影响机理.研究表明,KT5331钢奥氏体晶粒长大可分为三个阶段：1075℃以下,由于含W和Nb的析出相钉扎作用,晶粒长大缓慢;1075℃以上,含W... 详细信息

通过在不同温度下等温奥氏体化,研究KT5331钢奥氏体晶粒长大行为,并探讨析出相对奥氏体晶粒长大行为的影响机理.研究表明,KT5331钢奥氏体晶粒长大可分为三个阶段：1075℃以下,由于含W和Nb的析出相钉扎作用,晶粒长大缓慢;1075℃以上,含W和Nb的析出相溶解,钉扎作用减弱,随加热温度和保温时间延长晶粒迅速长大;1225℃及以上,δ铁素体析出,晶粒尺寸随加热温度升高而急剧减小.通过拟合分别得到晶粒粗化温度以下（950~1075℃）和晶粒粗化温度以上（1100~1200℃）的晶粒长大模型.

关键词：耐热钢奥氏体晶粒长大数学模型

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10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为

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材料热处理学报 2014年第S1期35卷 106-111页

作者：李俊儒周乐育龚臣陈列佐辉刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长... 详细信息

通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200~1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小。拟合得到900~1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107×t0.303×exp(-1.81×105/RT)。

关键词： 10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型 δ铁素体

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φ75mm GCr15圆棒材孔型工艺优化及数值模拟

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中国冶金 2021年第8期31卷 77-82页

作者：王青海孙世平苟复钢金启邦年国恩车巨龙西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005 西钢新材料有限公司青海西宁810005 西宁特殊钢股份有限公司技术中心青海西宁810005

西宁特钢精品小棒线在生产φ75 mm的GCr15热轧圆钢时,发现轧后棒材内部存在中心疏松缺陷,导致棒材精整后超声探伤合格率低。通过修改孔型参数,结合数值模拟研究测试棒材芯部应力及等效应变的变化情况,再经现场生产验证,结合成品棒材超... 详细信息

西宁特钢精品小棒线在生产φ75 mm的GCr15热轧圆钢时,发现轧后棒材内部存在中心疏松缺陷,导致棒材精整后超声探伤合格率低。通过修改孔型参数,结合数值模拟研究测试棒材芯部应力及等效应变的变化情况,再经现场生产验证,结合成品棒材超声探伤合格率的分析,来验证优化后的孔型参数是否可行,指导现场生产实践,提高轴承钢棒材的产品质量水平。参数的确定中,对各道次压下量的重新分配,主要是增加了第2道次的压下量,从58增加到86 mm,减小了第4道次的压下量,从58减小到30 mm。优化后的工艺直接从11架出φ75 mm成品,节约了后2架轧机的能源消耗与轧辊磨损消耗。模拟结果显示第1道次的棒材内部应力由之前的拉应力变为压应力,结合轧制速度的降低,有利于提高棒材芯部质量。实际生产证明工艺优化后低倍质量显著提升,探伤合格率为96.37%,较之前提高3.63%。

关键词： GCr15圆棒数值模拟压下量等效应变压应力探伤合格率

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热变形对低Mo管线钢X80显微组织和相变动力学的影响

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材料热处理学报 2015年第2期36卷 143-148页

作者：文新理蒋波晁智勇李海滨刘雅政周乐育北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810000

在Gleeble-1500热模拟试验机上对低Mo管线钢X80进行了不同热变形条件下的压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对材料组织特征和相变动力学的影响,结果表明:随变形温度的降低,低Mo管线钢X80奥氏体(γ)晶界变得不明显,板条贝氏体(... 详细信息

在Gleeble-1500热模拟试验机上对低Mo管线钢X80进行了不同热变形条件下的压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对材料组织特征和相变动力学的影响,结果表明:随变形温度的降低,低Mo管线钢X80奥氏体(γ)晶界变得不明显,板条贝氏体(LB)变短且数量减少,变形温度对相变动力学的影响不大;随变形量的增加,板条贝氏体和粒状贝氏体(GB)减少而针状铁素体(AF)增多,板条贝氏体束(Bainite Packet)内的M/A岛尺寸减小且分布更加弥散化,相变动力学曲线右移;随变形速率的降低,奥氏体晶界的多边形特征变得不明显,板条贝氏体数量减少,M/A岛尺寸减小且分布弥散化,相变动力学曲线右移。

关键词：热变形低Mo管线钢X80 显微组织相变动力学

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一种低合金超高强度钢组织与性能的研究

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钢铁 2008年第5期43卷 75-79页

作者：厉勇王春旭田志凌刘宪民张景海钢铁研究总院结构材料研究所北京100081 宝山钢铁股份公司特殊钢分公司上海200940

通过拉伸、冲击和断裂韧性等力学试验方法,光学显微镜、SEM、TEM和XRD等分析测试方法以及热力学平衡计算方法,对一种发动机壳体用低合金超高强度钢(30Cr3)的组织和性能进行了研究。结果表明:试验钢30Cr3的室温平衡转变组织为-αFe和碳化... 详细信息

通过拉伸、冲击和断裂韧性等力学试验方法,光学显微镜、SEM、TEM和XRD等分析测试方法以及热力学平衡计算方法,对一种发动机壳体用低合金超高强度钢(30Cr3)的组织和性能进行了研究。结果表明:试验钢30Cr3的室温平衡转变组织为-αFe和碳化物(包括MC、M23C6、M7C3);30Cr3钢具有很好的淬透性,正火处理后,主要得到马氏体组织;在回火过程中,ε-碳化物在马氏体板条内弥散析出。在试验条件下,30Cr3钢的抗拉强度和屈服强度随着回火温度的升高而逐渐提高,在250℃回火时,抗拉强度达到最大值1870 MPa;而随着回火温度的提高,冲击韧性和断裂韧性逐渐降低。

关键词：超高强度钢组织回火力学性能

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超超临界机组叶片钢KT5331的热变形行为

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材料热处理学报 2015年第8期36卷 115-120页

作者：李俊儒宋明强张朝磊佐辉钱才让刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

利用Gleeble-1500热模拟实验机进行压缩实验,研究了KT5331钢变形温度为850~1200℃,应变速率为0.01~12 s-1条件下的热变形行为。结果表明,随变形温度升高、应变速率降低,动态再结晶越容易发生,再结晶晶粒尺寸增加,完全动态再结晶温度约为... 详细信息

利用Gleeble-1500热模拟实验机进行压缩实验,研究了KT5331钢变形温度为850~1200℃,应变速率为0.01~12 s-1条件下的热变形行为。结果表明,随变形温度升高、应变速率降低,动态再结晶越容易发生,再结晶晶粒尺寸增加,完全动态再结晶温度约为1100℃。完全动态再结晶温度以下,随变形温度升高和应变速率降低,动态再结晶晶粒体积分数增加;完全动态再结晶温度以上,在低应变速率下,经60%压缩变形后,出现混晶形貌,应变速率较高时为等轴晶。通过拟合得到热变形激活能Q为436.541 k J/mol,建立了热变形双曲正弦本构方程,εexp（436541/RT）=6.12×101 5[sinh（0.009344σp）]4.739,具有较高预测精度,根据模型计算所得预测值与实验值之间的平均相对误差为5.9%。

关键词： KT5331钢热变形动态再结晶本构方程

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渗碳温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响

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材料热处理学报 2013年第7期34卷 136-141页

作者：黄斌朱洪武杨忠周乐育刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度... 详细信息

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度-碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中,为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织,22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0.80%～0.90%之间。当表面碳浓度超过0.80%～0.90%时,渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残留奥氏体,如采用长时间自然时效或深冷处理等。

关键词：钎具用钢 22Si2MnCrNi2MoA 渗碳残留奥氏体加热温度

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超超临界机组叶片用KT5331钢的热处理工艺

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材料热处理学报 2015年第9期36卷 61-66页

作者：宋明强李俊儒龚臣陈列佐辉刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3Ni Mo VNb NB)钢力学性能的影响。结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2 h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回... 详细信息

用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3Ni Mo VNb NB)钢力学性能的影响。结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2 h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回火温度是影响KT5331钢热处理后力学性能的最主要因素,淬火温度及回火温度对冲击功影响最为明显。淬火温度由1080℃升高至1120℃时奥氏体晶粒出现明显长大;随回火温度升高,材料屈服强度、抗拉强度和硬度明显降低,而冲击功显著升高。

关键词： KT5331 热处理正交实验力学性能

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